Julio 2009
ELEMENTOS ESTRUCTURALES
REGLAMENTO ARGENTINO DE
DE ACERO DE SECCIÓN ABIERTA
CONFORMADOS EN FRÍO
Reglamento CIRSOC 303
Ministerio de Planificación Federal,
Inversión Pública y Servicios
Secretaría de Obras Públicas de la Nación
Centro de Investigación de los
Reglamentos Nacionales de
Seguridad para las Obras Civiles
CIRSOCINTI
Instituto Nacional de
Tecnología Industrial
Ala comprimida
Ala comprimida

Corte A - A
A A

REGLAMENTO ARGENTINO
DE ELEMENTOS
ESTRUCTURALES DE ACERO
DE SECCIÓN ABIERTA
CONFORMADOS EN FRÍO











EDICIÓN JULIO 2009

Av. Cabildo 65 Subsuelo Ala Savio
(C1426AAA) Buenos Aires – República Argentina
TELEFAX. (54 11) 4779-5271 / 4779-5273

E-mail: cirsoc@inti.gob.ar
cirsoc@ffmm.gov.ar

INTERNET: www.inti.gov.ar/cirsoc


Primer Director Técnico (? 1980): Ing. Luis María Machado



Directora Técnica: Inga. Marta S. Parmigiani

Coordinadora Área Acciones: Inga. Alicia M. Aragno
Área Estructuras de Hormigón: Ing. Daniel A. Ortega
Área Administración, Finanzas y Promoción: Lic. Mónica B. Krotz
Área Venta de Publicaciones: Sr. Néstor D. Corti













© 2009

Editado por INTI
INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL
Av. Leandro N. Alem 1067 – 7° piso - Buenos Aires. Tel. 4515-5001


Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos los derechos, reservados. Prohibida la
reproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en la Argentina.
Printed in Argentina.

ORGANISMOS PROMOTORES

Secretaría de Obras Públicas de la Nación
Subsecretaría de Vivienda de la Nación
Instituto Nacional de Tecnología Industrial
Instituto Nacional de Prevención Sísmica
Ministerio de Hacienda, Finanzas y Obras Públicas de la Provincia del Neuquén
Gobierno de la Ciudad de Buenos Aires
Dirección Nacional de Vialidad
Vialidad de la Provincia de Buenos Aires
Consejo Interprovincial de Ministros de Obras Públicas
Cámara Argentina de la Construcción
Consejo Profesional de Ingeniería Civil
Cámara Industrial de Cerámica Roja
Asociación de Fabricantes de Cemento Pórtland
Techint
Acindar
Instituto Argentino de Normalización
Consejo Vial Federal
MIEMBROS ADHERENTES
Asociación Argentina de Tecnología del Hormigón
Asociación Argentina de Hormigón Estructural
Asociación Argentina de Hormigón Elaborado
Asociación Argentina del Bloque de Hormigón
Asociación de Ingenieros Estructurales
Cámara Argentina de Empresas de Fundaciones de Ingeniería Civil
Centro Argentino de Ingenieros
Instituto Argentino de Siderurgia
Telefónica de Argentina
Transportadora Gas del Sur
Sociedad Central de Arquitectos
Sociedad Argentina de Ingeniería Geotécnica
Quasdam Ingeniería
Colegio de Ingenieros de la Provincia de Buenos Aires
Cámara Argentina del Aluminio y Metales Afines

ASESORES QUE INTERVINIERON EN LA REDACCIÓN DEL








REGLAMENTO ARGENTINO
DE ELEMENTOS
ESTRUCTURALES DE ACERO
DE SECCIÓN ABIERTA
CONFORMADOS EN FRÍO


CIRSOC 303







Ing. Gabriel Troglia
Ing. Gustavo Darin
Ing. Daniel Troglia

COMISION PERMANENTE DE
ESTRUCTURAS DE ACERO DE
INTI-CIRSOC

Coordinador

Ing. Gabriel R. Troglia UNIVERSIDAD NACIONAL DE CÓRDOBA, DEPARTA-
MENTO ESTRUCTURAS, FACULTAD DE CIENCIAS
EXACTAS FISICAS Y NATURALES

DEPARTAMENTO DE TECNOLOGÍA, FACULTAD DE
ARQUITECTURA URBANISMO Y DISEÑO

Integrantes:

Ing. Francisco Pedrazzi INSTITUTO ARGENTINO DE SIDERURGIA

Ing. Horacio Rezk UNIVERSIDAD DE BUENOS AIRES, FACULTAD DE IN-
GENIERÍA
Ing. Arnaldo Mallamaci UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN JUAN, FACULTAD DE
INGENIERIA
Ing. Alejandro Sesin TECHINT S.A.
Ing. Gustavo Darin UNIVERSIDAD DE BUENOS AIRES, FACULTAD DE
INGENIERÍA - U.T.N. FACULTAD REGIONAL BS. AS. -
ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUCTURALES
Ing. Juan C. Reimundin UNIVERSIDAD NACIONAL DE TUCUMÁN, FACULTAD DE
CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGIA
Inga. Nora Moncada UNIVERSIDAD NACIONAL DE ROSARIO, FACULTAD DE
CIENCIAS EXACTAS, INGENIERIA Y AGRIM., PROFE-
SORA TITULAR CONSTRUCCIONES METÁLICAS II
Ing. Juan Carlos Piter UNIVERSIDAD TECNOLOGICA NACIONAL, FACULTAD
REGIONAL CONCEPCIÓN DEL URUGUAY
Ing. Hector Auad UNIVERSIDAD NACIONAL DE TUCUMÁN, FACULTAD DE
CIENCIAS EXACTAS Y TECNOLOGÍA

Ing. Alejandro Giuliano INPRES - INSTITUTO NACIONAL DE PREVENCIÓN
SÍSMICA
Ing. Fructuoso Berganza CÁMARA DE FABRICANTES DE CAÑOS Y TUBOS DE
ACERO
Ing. Adrián Puente Vergara
Ing. Osvaldo R. Arario ACINDAR S. A.
Ing. Faustino Amelong

COMISION PERMANENTE DE
ESTRUCTURAS DE ACERO DE
INTI-CIRSOC

(continuación)

Ing. Daniel García Gei UNIVERSIDAD TECNOLOGICA NACIONAL, FACULTAD
REGIONAL MENDOZA

Ing. Pablo Alra TENARIS-SIDERCA

Ing. Raul Cardoso MARBY S.A.

Ing. Pablo Ruival M. ROYO S.A.

Ing. Heriberto Martin TUBOS ARGENTINOS S.A.

Ing. Oliva Hernández IRAM

Ing. Oscar Troviano MINISTERIO DE HACIENDA, FINANZAS Y OBRAS
PÚBLICAS DE LA PROVINCIA DEL NEUQUEN,
SUBSECRETARÍA DE OBRAS Y SERVICIOS PÚBLICOS

Ing. Enrique Trivelli TUBHIER S.A.

Ing. Francisco Crisafulli UNIVERSIDAD NACIONAL DE CUYO, FACULTAD DE
INGENIERIA

Ing. José M Vidmar INVITADO ESPECIAL

Ing. Antonio Coloccini INVITADO ESPECIAL

Ing. Bruno Coloccini INVITADO ESPECIAL

Ing. Juan Carlos Martínez INVITADO ESPECIAL

Ing. Eduardo Asta INVITADO ESPECIAL

Ing. Martín Polimeni ASOCIACIÓN DE INGENIEROS ESTRUCTURALES -
EEPP S.A

Ing. Héctor Ruffo CINTER


***

RECONOCIMIENTO ESPECIAL


El INTI-CIRSOC agradece muy especialmente a las Autoridades del
American Iron Steel Construction (AISI) por habernos permitido
adoptar como base para el desarrollo de este Reglamento el
documento "Specification for the Design of Cold-Formed Steel
Structural Member", Edición 1996, como así también a las
Autoridades del Comité Técnico conjunto integrado por AISI,
Canadian Standards Association y la Cámara Nacional de la
Industria del Hierro y del Acero (CANACERO) por permitirnos
utilizar parte de las especificaciones que constituyen el documento
conocido como AISI Standard North American Specification for
the Design of Cold Formed Steel Structural Members - 2001
Edition.

ÍNDICE

SIMBOLOGÍA

GLOSARIO

CAPÍTULO A. ESPECIFICACIONES GENERALES

A.1. CAMPO DE VALIDEZ 1

A.1.1. Unidades 1

A.2. MATERIALES – Normas IRAM e IRAM – IAS de aplicación

A.2.1. Acero Estructural 2
A.2.2. Tuercas y Arandelas 4
A.2.3. Tornillos auto-perforantes y autoroscantes 4
A.2.4. Metal de aporte y fundente para soldadura 4
A.2.5. Propiedades generales del acero 5
A.2.6. Ductilidad 5
A.2.7. Espesor mínimo 5
A.2.8. Límite de fluencia e incremento de la resistencia debido a la conformación
en frío 5
A.2.8.1. Límite de fluencia 5
A.2.8.2. Incremento de la resistencia debido al conformado en frío 5

A.3. ACCIONES

(a) Acciones permanentes 7
(b) Acciones variables 7
(c) Acciones accidentales 8
(d) Acumulación de agua 8
(e) Acciones originadas en el armado y montaje 8

A.4. PROYECTO POR FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA

A.4.1. Bases del proyecto 9
A.4.2. Dimensionado para estados límites últimos (Condición de resistencia) 9
A.4.3. Combinación de acciones para los estados límites últimos 10
A.4.4. Dimensionado para estados límites de servicio (Condición de deformaciones) 11

A.5. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

A.5.1. Métodos de análisis 11
A.5.2. Análisis global elástico 11
A.5.3. Efecto de las deformaciones (Efectos de Segundo Orden) 12
A.5.4. Estabilidad de la estructura y de sus elementos estructurales 12

A.6. REGLAMENTOS DE APLICACIÓN 13

A.7. DOCUMENTACIÓN DE PROYECTO Y DOCUMENTACIÓN
CONFORME A OBRA 14
Reglamento CIRSOC 303 ÍNDICE - I

A.7.1. Documentación de Proyecto 14
A.7.1.1. Planos 14
A.7.1.2. Memoria de cálculo 15
A.7.1.3. Especificaciones 16

A.7.2. Documentación conforme a obra 16


CAPÍTULO B. ELEMENTOS

B.1. LIMITACIONES Y CONSIDERACIONES SOBRE LAS DIMENSIONES 17

B.1.1. Consideraciones sobre la relación entre el ancho plano de las alas
y su espesor 17
B.1.2. Máxima relación entre la altura del alma y su espesor 19

B.2. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS RIGIDIZADOS 20

B.2.1. Elementos rigidizados uniformemente comprimidos 20
B.2.2. Elementos rigidizados uniformemente comprimidos con perforaciones
circulares 22
B.2.3. Almas y otros elementos rigidizados con tensiones linealmente variables 23
B.2.4. Almas de secciones C con perforaciones y tensiones linealmente variables 25

B.3. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS NO RIGIDIZADOS

B.3.1. Elementos no rigidizados uniformemente comprimidos 26
B.3.2. Elementos no rigidizados y rigidizadores de borde con tensiones variables 26

B.4. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS CON UN RIGIDIZADOR
INTERMEDIO O UN RIGIDIZADOR DE BORDE 27

B.4.1. Elementos uniformemente comprimidos con un rigidizador intermedio 28
B.4.2. Elementos uniformemente comprimidos con un rigidizador de borde 29

B.5. ANCHOS EFECTIVOS DE ELEMENTOS RIGIDIZADOS CON MÁS DE UN
RIGIDIZADOR INTERMEDIO O ELEMENTOS RIGIDIZADOS EN SUS
BORDES Y CON RIGIDIZADORES INTERMEDIOS

B.5.1. Anchos efectivos de elementos uniformemente comprimidos rigidizados
con más de un rigidizador intermedio 30
B.5.1.1. Caso particular: “n” rigidizadores idénticos, igualmente espaciados 32
B.5.1.2. Caso general: Rigidizadores con ubicación, tamaño y cantidad arbitraria 32
B.5.2. Elementos con rigidizador de borde y rigidizadores intermedios 34


CAPÍTULO C. ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DE BARRAS

C.1. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES 35

C.2. BARRAS TRACCIONADAS 35

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío ÍNDICE - II

C.3. BARRAS FLEXADAS 36

C.3.1. Resistencia para flexión simple 36
C.3.1.1. Resistencia nominal de secciones lateralmente arriostradas en forma
continua 36
C.3.1.2. Resistencia al pandeo lateral-torsional 36
C.3.1.2.1 Resistencia al pandeo lateral-torsional de barras de sección abierta 38
C.3.1.2.2. Pandeo lateral de alas comprimidas sin arriostramiento lateral (Secciones
U, C y tableros con rigidizaciones múltiples) 42
C.3.1.3. Vigas con el ala traccionada unida en forma fija y continua a un tablero o
revestimiento 45
C.3.1.4. Vigas de Sección C o Z con el ala comprimida unida a una cubierta o
revestimiento de chapa plegada 47

C.3.2. Resistencia al Corte 47

C.3.2.1. Resistencia al Corte de barras con almas sin perforaciones 47
C.3.2.2. Resistencia al Corte de almas de secciones C con perforaciones 49
C.3.3. Flexión y Corte combinados 50
C.3.4. Pandeo localizado del alma 50
C.3.4.1. Resistencia al pandeo localizado en almas sin perforaciones 50
C.3.4.2. Resistencia al pandeo localizado en almas de secciones C con perforaciones 54
C.3.5. Flexión y pandeo localizado del alma combinados 55
C.3.6. Rigidizadores 57
C.3.6.1. Rigidizadores transversales de fuerza 57
C.3.6.2. Rigidizadores de corte 58
C.3.6.3. Rigidizadores que no satisfacen los requisitos 59

C.4. BARRAS AXILMENTE COMPRIMIDAS 59

C.4.1. Secciones no sometidas a pandeo torsional ni a pandeo
flexo-torsional 60
C.4.2. Secciones con simetría doble o simetría simple sometidas a pandeo torsional
o flexo-torsional 61
C.4.3. Secciones con simetría puntual 62
C.4.4. Secciones no simétricas 62
C.4.5. Barras con secciones armadas 62
C.4.6 Barras comprimidas que tienen en toda su longitud un ala unida al tablero o
revestimiento mediante pasadores en forma discontinua 63

C.5. COMBINACIÓN DE ESFUERZO AXIL Y FLEXIÓN 65

C.5.1. Combinación de tracción y flexión 65
C.5.2. Combinación de compresión y flexión 66
C.5.2.1. Caso general 66


C.5.2.2. Barras armadas formadas por dos barras distanciadas unidas por planos de
celosías o presillas (Grupo IV o Grupo V) 67


C.6. EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN 67

Reglamento CIRSOC 303 ÍNDICE - III

C.6.1.(a). Métodos Generales de Análisis Elástico de Segundo Orden 67
C.6.1.(b). Análisis de Segundo Orden por amplificación de momentos elásticos de
Primer Orden 67


CAPÍTULO D. CONJUNTOS ESTRUCTURALES 73

D.1. SECCIONES ARMADAS 73

D.1.1. Secciones doble Te compuestas por dos perfiles C 73
D.1.2. Separación de los medios de unión en elementos comprimidos 74

D.2. SISTEMAS MIXTOS 75

D.3. ARRIOSTRAMIENTO LATERAL 75

D.3.1. Columnas y vigas sometidas a cargas que no inducen torsión 75

D.3.1.1. Arriostramientos discretos 76
D.3.1.2. Arriostramientos mediante tableros o revestimientos que funcionen como
diafragmas 76

D.3.2. Perfiles C y Z utilizados como vigas 76

D.3.2.1. Arriostramiento de sistemas de cubierta sometidos a cargas gravitatorias que
poseen el ala superior vinculada al revestimiento 76
D.3.2.2. Alas no vinculadas al revestimiento 79

D.4. MONTANTES Y CONJUNTOS DE MONTANTES QUE INTEGRAN
UN TABIQUE 81

D.4.1. Montantes de tabiques comprimidos 82
D.4.2. Montantes de tabiques solicitados a flexión 85
D.4.3. Montantes de tabiques sometidos a carga axil y flexión 86

D.5. CONSTRUCCIÓN DE DIAFRAGMAS DE ACERO PARA ENTREPISOS,
CUBIERTAS O TABIQUES 86


CAPÍTULO E. UNIONES Y MEDIOS DE UNIÓN 89

E.1. REQUISITOS GENERALES 89

E.2. UNIONES SOLDADAS 89

E.2.1. Soldaduras a tope 89
E.2.2. Soldaduras de tapón 90

E.2.2.1. Corte 91
E.2.2.2. Tracción 93
E.2.3. Soldadura de costura 94
E.2.4. Soldaduras de filete 96

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío ÍNDICE - IV

E.2.5. Soldaduras a tope acampanadas 98
E.2.6. Soldaduras de resistencia por puntos 101
E.2.7. Rotura en la sección neta de elementos que no sean chapas planas
(retardo de corte) 102

E.3. UNIONES ABULONADAS 103

E.3.1. Resistencia a corte, separación y distancia a los bordes de los
agujeros 104
E.3.2. Rotura en la sección neta (Retardo de corte) 104
E.3.3. Aplastamiento de la chapa en los agujeros 106
E.3.3.1. Resistencia al aplastamiento con deformación permitida 106
E.3.3.2. Resistencia al aplastamiento sin permitir deformación 107
E.3.4. Resistencia al corte y a la tracción en los bulones 108

E.4. UNIONES ATORNILLADAS 108

E.4.1. Separación mínima 110
E.4.2. Distancias mínimas a los bordes y a los extremos 111
E.4.3. Resistencia al Corte 111
E.4.3.1. Uniones sometidas a corte; limitaciones por volcamiento del tornillo y
aplastamiento de la chapa 111
E.4.3.2. Uniones sometidas a corte; limitación por la distancia al borde 111
E.4.3.3. Resistencia al corte de los tornillos 111
E.4.4. Resistencia a la tracción 112
E.4.4.1. Arrancamiento 112
E.4.4.2. Aplastamiento 112
E.4.4.3. Resistencia a la tracción de los tornillos 112

E.5. RESISTENCIA A LA ROTURA 112

E.5.1. Rotura por corte 112
E.5.2. Rotura por tracción 113
E.5.3. Rotura de bloque de corte 113

E.6. UNIONES CON OTROS MATERIALES 113

E.6.1. Apoyos 113
E.6.2. Tracción 113
E.6.3. Corte 114


CAPÍTULO F. ENSAYOS PARA CASOS ESPECIALES 115

F.1. ENSAYOS PARA DETERMINAR EL COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL 115

F.2. ENSAYOS PARA CONFIRMAR EL COMPORTAMIENTO ESTRUCTURAL 119

F.3. ENSAYOS PARA DETERMINAR PROPIEDADES MECÁNICAS 119

F.3.1. Sección bruta 119


Reglamento CIRSOC 303 ÍNDICE - V

F.3.2. Elementos planos de secciones conformadas 120
F.3.3. Acero virgen 120


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío ÍNDICE - VI

SIMBOLOGÍA





El artículo que figura entre paréntesis al final de la definición de un símbolo se refiere al
artículo del Reglamento donde el símbolo es definido o utilizado por primera vez


A longitud del panel de corte del elemento de alma no reforzada. Para un elemento
de alma rigidizada, distancia entre rigidizadores transversales (C.3.2.1)

A distancia entre uniones intermedias (C.4.5)

A distancia entre el medio de unión y el borde externo del alma (C.4.6)

A distancia entre ejes de arriostramientos (D.3.2.2)

A área total no reducida de la sección transversal del miembro (C.3.1.2.1)

A área bruta o área de los miembros directamente unidos (E.2.7)


Ab para rigidizadores transversales en apoyos interiores y bajo cargas concentradas,
Ab = b 1 t + A s, y para rigidizadores transversales en apoyos extremos Ab = b 2t + A s
(C.3.6.1)

Ab área bruta de la sección transversal de un bulón (E.3.4)

Ac para rigidizadores transversales en apoyos interiores y bajo cargas concentradas,
Ac = 18t 2 + A s, y para rigidizadores transversales en apoyos extremos Ac = 10t 2 +
As, (C.3.6.1)

Ae área efectiva a la tensión Fn (C.3.6.1, C.4)

Ae área neta efectiva (E.2.7)

Ae área de la sección transversal de la columna equivalente (C.3.1.2.2)

Ag área bruta del elemento incluyendo los rigidizadores (B.5.1)

Ag área bruta de la sección transversal (C.2)

Agt área bruta solicitada a tracción (E.5.3)

Agv área bruta solicitada a corte (E.5.3)

An área neta de la sección transversal (C.2)

Ant área neta solicitada a tracción (E.5.3)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - I

Anv área neta solicitada a corte (E.5.3)

As área reducida de la sección transversal de un rigidizador de borde o intermedio
(B.4)

As área de la sección transversal de un rigidizador transversal (C.3.6.1)

A' s área efectiva de un rigidizador (B.4)

Ast área bruta de la sección transversal de un rigidizador de corte (C.3.6.2)

Aw área del alma (C.3.2.1)

Awn área neta del alma (E.5.1)

BBc término para determinar el límite de fluencia a tracción de las esquinas (A.2.8.2)

BB1 factor de amplificación para el método de amplificación de momentos de primer
orden (C.6.1.(b))

BB2 factor de amplificación para el método de amplificación de momentos de primer
orden (C.6.1.(b))

b ancho plano del ala de la viga que está en contacto con la placa de apoyo (C.3.5)

b ancho plano de un elemento excluyendo los radios de esquina (B.1.1.)

b longitud de la perforación del alma (B.2.4)

b ancho de ala de perfil C o Z (C.4.6)

be ancho efectivo de cálculo de un elemento o subelemento comprimido (B.2.1)

be ancho efectivo de un elemento, ubicado en el baricentro de un elemento incluyendo
los rigidizadores (B.5.1)

bed ancho efectivo para el cálculo de las deformaciones (B.2.1)

bo dimensión definida en la Figura B.4-1 (B.4)

bo ancho total externo del ala comprimida definido en la Figura B.2-3 (B.2.3)

bo ancho plano total del elemento rigidizado (B.5.1)

bo ancho plano total del elemento con rigidizador de borde (B.5.2)

bp máximo ancho plano de un subelemento (B.5.1)

be1, be2 anchos efectivos definidos en la Figura B.2-2 (B.2.3)

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - II

b1, b2 anchos efectivos de los rigidizadores transversales (B.6.1)

C - para miembros flexados: relación entre el área total de la sección transversal de
las esquinas del ala comprimida y el área total de la sección transversal completa
del ala comprimida.

- para miembros comprimidos: relación entre el área total de la sección de las
esquinas y el área total de la sección transversal completa (A.2.8.2)

C coeficiente que se obtiene de Tablas (C.3.4.1)

CN coeficiente de longitud de apoyo (C.3.4.1)

CR coeficiente de radio de curvatura interno (C.3.4.1)

CTF coeficiente para momentos extremos (C.3.1.2.1)

Cb coeficiente de flexión que depende del diagrama de momentos (C.3.1.2)

Ch coeficiente de esbeltez del alma (C.3.4.1)

Cm coeficiente para momentos extremos en fórmula de B 1 (C.6.1(b))

Cms coeficiente para arriostramiento lateral de un perfil Z (D.3.2.1)

Co imperfección inicial de una columna (D.4.1)

Cp factor de corrección (F.1.1)

Cs coeficiente para pandeo lateral torsional (C.3.1.2.1)

Cth coeficiente para arriostramiento lateral de los perfiles Z (D.3.2.1)

Ctr coeficiente para arriostramiento lateral de los perfiles Z (D.3.2.1)

Cv coeficiente de los rigidizadores de corte (C.3.6.2)

Cw módulo de alabeo torsional de la sección transversal (C.3.1.2.1)

Cy factor de deformación por compresión (C.3.1.1)

C1 término utilizado para calcular la deformación por corte en el revestimiento de los
tabiques (D.4.1)

C1, C2,C3 coeficientes de pandeo de barras comprimidas unidas al revestimiento (C.4.6)

c distancia (C.3.2.2)

cc distancia entre el eje neutro y la fibra extrema comprimida (C.3.1.2.2)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - III

cf desplazamiento vertical de las alas (longitud) (B.1.1)

ci distancia horizontal desde el borde del elemento hasta el baricentro del rigidizador
(B.5.1)

ct distancia entre el eje neutro y la fibra extrema traccionada (C.3.1.2.2)

D longitud total de un labio rigidizador (B.4.1)

D coeficiente de rigidizador de corte (C.3.6.2)

D carga permanente nominal (A.3)

Do imperfección inicial de una columna (D.4.1)

D altura de una sección (B.1.1)

D diámetro nominal de un tornillo (E.4)

D longitud plana de un labio rigidizador definido en la Figura B.4-2 (B.4)

D ancho de una soldadura de costura (E.2.3)

D diámetro visible de la superficie exterior de una soldadura de tapón (E.2.2.1)

D diámetro nominal de un bulón (E.3)

da diámetro promedio de la soldadura de tapón en la mitad del espesor, t (E.2.2.1)

da ancho promedio de la soldadura de costura (E.2.3)

de diámetro efectivo de la superficie fundida (E.2.2)

de ancho efectivo de la soldadura de costura en las superficies fundidas (E.2.3)

dh diámetro de un agujero normal (B.2.2, E3)

d0 altura de un agujero del alma (B.2.4)

ds ancho efectivo reducido de un rigidizador (B.4)

d' s ancho efectivo real de un rigidizador (B.4)

dw mayor valor entre el diámetro de la cabeza del tornillo o el diámetro de la arandela
(E.4)

E módulo de elasticidad longitudinal del acero, (200.000 MPa) (A.2.5)

E acción sísmica nominal (A.3)


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - IV

E distancia medida en la dirección de la fuerza entre el centro de un agujero normal y el
borde más cercano de un agujero adyacente o hasta el extremo de la parte unida
hacia la cual se dirige la fuerza (E.3.1)

E distancia medida en la dirección de la fuerza desde el centro del agujero normal
hasta el borde extremo de la parte unida (E.4.3.1)

Eo imperfección inicial de una columna, medida como la torsión inicial del montante con
respecto a la forma inicial ideal, no deformada (D.4.1)

E1 término utilizado para calcular la deformación por corte en el revestimiento de los
tabiques (D.4.1)

E' módulo de elasticidad inelástico (D.4.1)

emín distancia mínima admisible, medida en la dirección de la fuerza, desde el eje de una
soldadura hasta el borde más cercano de una soldadura adyacente o hasta el
extremo de la parte unida hacia la cual se dirige la fuerza (E.2.2.1)

ey deformación de fluencia = F y / E (C.3.1.1)

F acción nominal debida a líquidos (A.3)

F factor de fabricación (F.1.1)

FEXX resistencia a tracción del metal de aporte (E.2.1)

Fc tensión crítica de pandeo (B.2.1)

Fcr tensión de pandeo elástico de placas (B.2.1)

Fe tensión de pandeo elástico (C.3.1.2.1)

Fm valor promedio del factor de fabricación (F.1.1)

Fn tensión nominal de pandeo (B.2.1)

Fn tensión nominal de los bulones (E.3.4)

Fnt tensión nominal a la tracción de los bulones (E.3.4)

Fnv tensión nominal al corte de los bulones (E.3.4)

F' nt resistencia nominal a la tracción para bulones sometidos a una combinación de corte
y tracción (E.3.4)

Fsy límite de fluencia de acuerdo con lo especificado en los artículos A.2.1 y A.2.8.1
(A.2.8.1)

Ft tensión nominal de tracción en chapas planas (E.3.2)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - V

Fu resistencia de rotura a la tracción de acuerdo con lo especificado en el artículo A.2.1
(C.2)

Fuv resistencia a la tracción del acero virgen, especificada en el artículo A.2.1 (A2.8.2)

Fwy límite de fluencia para el diseño de rigidizadores transversales (C.3.6.1)

Fu1 resistencia a la tracción del acero del elemento que está en contacto con la cabeza
del tornillo (E.4)

Fu2 resistencia a la tracción del acero del elemento que no está en contacto con la
cabeza del tornillo (E.4)

Fv tensión nominal a corte (E.3.2.1)

Fy tensión de fluencia utilizada para el diseño, que no debe ser mayor que la tensión de
fluencia especificada del acero, ni mayor que el valor incrementado por la
conformación en frío dado en el artículo A.2.8.2, (A.2.8.1)

Fya tensión de fluencia promedio del acero en la sección (A.2.8.1)

Fyc tensión de fluencia a tracción de las esquinas (A.2.8.1)

Fyf promedio ponderado de la tensión de fluencia de las partes planas de la sección
(A.2.8.1)

Fys tensión de fluencia del acero de los rigidizadores (C.3.6.1)

Fyv tensión de fluencia a tracción del acero virgen especificado en el artículo A.2.1 o
establecido de acuerdo con el artículo F3.3 (A.2.8.1)

f tensión de compresión en el elemento determinada en base al ancho efectivo de
cálculo (B.2.1)

fav tensión media calculada en el ancho total, no reducido, del ala (B.1.1)

fc tensión en la platabanda o chapa de refuerzo calculada para las cargas de servicio
(D.1.2)

fd tensión de compresión calculada en servicio para el elemento analizado. Los cálculos
se basan en la sección efectiva a la carga para la cual se determinan las
deformaciones (B.2.1)

fd1, fd2 tensiones f1 y f2 calculadas como se ilustra en la Figura B.2-2. Los cálculos se basan
en la sección efectiva a la carga para la cual se determinan las deformaciones (B.2.3)

fd3 tensión f3 calculada en el rigidizador de borde, como se ilustra en la Figura B.4-2. Los
cálculos se basan en la sección efectiva a la carga para la cual se determinan las
deformaciones (B.3.2)

fv tensión de corte calculada en un bulón (E.3.4)


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - VI

f1, f2 tensiones en las almas definidas en la Figura B.2-2 (B.2.3)

f3 tensión en el rigidizador de borde definido en la Figura B.4-2 (B.3.2)

G módulo de elasticidad transversal del acero, (77.200 MPa) (A.2.5)

G' módulo de elasticidad transversal inelástico del acero (D.4.1)

g distancia vertical entre las dos filas de uniones más próximas a las alas superior e
inferior (D.1.1)

g distancia transversal entre dos líneas de agujeros (gramil) (E.3.2)

H carga nominal debida al peso y empuje lateral del suelo y del agua presente en el
suelo (A.3)

h ancho del elemento adyacente a un elemento rigidizado (B.5.1)

h altura de la parte plana del alma medida sobre el plano del alma (B.1.2)

h altura del labio rigidizador definida en las Figuras E.2-14 a E.2-17 (E.2.5)

heq distancia desde la fibra extrema comprimida que define la columna equivalente
(C.3.1.2.2)

h0 altura total externa del alma como se indica en la Figura B.2-3 (B.2.3)

hwc altura del alma rebajada (E.5.1)

Ia momento de inercia adecuado de un rigidizador, necesario para que el elemento se
comporte como rigidizado (B.1.1)

Is momento de inercia real del rigidizador respecto a su eje baricéntrico paralelo al
elemento rigidizado (B.1.1)

Ismín momento mínimo de inercia de un rigidizador de corte con respecto a un eje en el
plano del alma (C.3.6.2)

Isp momento de inercia del rigidizador respecto del baricentro de la parte plana del
elemento, incluyendo la parte curva que une el rigidizador con la parte plana (B.5.1)

Ix, Iy momentos de inercia de la sección bruta sin reducir con respecto a los ejes
principales (D.3.2.2)

Ixy momento centrífugo de la sección bruta respecto a los ejes baricéntricos paralelo y
perpendicular al alma (D.3.2.2)

Iyc momento de inercia de la parte comprimida de la sección respecto del eje
baricéntrico de la sección bruta paralelo al alma, utilizando la sección total no
reducida. (C.3.1.2.1)

i indice del rigidizador (B.5.1)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - VII

J módulo de torsión de St. Venant de la sección transversal (C.3.1.2.1)

J propiedad de la sección para pandeo lateral torsional (C.3.1.2.1)

K ' constante (D.3.2.2)

k factor de longitud efectiva (C.4)

k coeficiente de abolladura de placas (B.2.1)

k t factor de longitud efectiva para torsión (C.3.1.2.1)

k x factor de longitud efectiva para pandeo alrededor del eje x (C.3.1.2.1)

k y factor de longitud efectiva para pandeo alrededor del eje y (C.3.1.2.1)

k d coeficiente de abolladura para pandeo distorsional (B.5.1)

k lok coeficiente de abolladura para el subelemento (B.5.1)

k v coeficiente de abolladura por corte (C.3.2.1)

L luz total para vigas simplemente apoyadas; distancia entre puntos de inflexión para
vigas continuas; doble de la longitud para vigas en voladizo (B.1.1)

L longitud de la soldadura (E.2.1)

L longitud del tramo (D.3.2.1)

L longitud del cordón longitudinal (E.2.7)

L longitud de la soldadura de costura, excluyendo los extremos redondeados (E.2.3)

L longitud de la soldadura de filete (E2.4)

L longitud no arriostrada del miembro (C.4.1)

L longitud de la unión (E.3.2)

L longitud total (D.4.1)

L cargas útiles y sobrecargas (A.3)

Lbr longitud libre entre puntos de arriostramiento u otros dispositivos que restringen el
pandeo distorsional del miembro (B.5.1)

Lr cargas útiles en techos (A.3)

Lst longitud del rigidizador transversal (C.3.6.1)


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - VIII

Lt longitud no arriostrada de un miembro comprimido para torsión (C.3.1.2.1)

Lx longitud no arriostrada de un miembro comprimido para flexión alrededor del eje x
(C.3.1.2.1)

Ly longitud no arriostrada de un miembro comprimido para flexión alrededor del eje y
(C.3.1.2.1)

Mmáx,
MA,
MB B
MC
valor absoluto de los momentos en un segmento no arriostrado, utilizados para
determinar Cb (C.3.1.2.1)



Mm valor promedio del factor de material (F.1.1)

Mn resistencia nominal a flexión (B.2.1)

Mno resistencia nominal a flexión para perfiles Z anidados (C.3.5)

Mnx , Mny resistencias nominales a la flexión con respecto a los ejes principales
determinadas de acuerdo con el artículo C.3.1 (C.5.1)

Mnxo , Mnyo resistencias nominales a la flexión con respecto a los ejes baricéntricos
determinadas de acuerdo con el artículo C.3.1.1 (C.3.3)

Mnxt, Mnyt resistencias nominales a la flexión con respecto a los ejes principales
determinadas utilizando las propiedades de la sección transversal total, no
reducida (C.5.1)

Mu resistencia requerida a flexión (C.3.3)

Mux, Muy resistencia requerida a flexión respecto de los ejes principales (C.5.1)

My momento que produce el inicio de la fluencia en la sección efectiva (máxima
deformación igual a ey) (B.2.1)

M1 menor momento de extremo (C.3.1.2.1)

M2 mayor momento de extremo (C.3.1.2.1)

m grados de libertad (F.1)

m término para determinar el límite de fluencia a tracción de las esquinas (A.2.8.2)

m distancia entre el centro de corte de un perfil C y el plano medio de su alma
(D.1.1)

mf factor de modificación para distintos tipos de unión (E.3.3.1)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - IX

N longitud real del apoyo (C.3.4.1)

n cantidad de rigidizadores en un elemento (B.5.1)

n número de perforaciones en el plano crítico (E.5.1)

n coeficiente (B.4.1)

n número de ensayos (F.1.1)

nb cantidad de agujeros en la sección analizada (E.3.2)

np número de líneas de correas paralelas (D.3.2.1)

P factor profesional (F.1)

PL resistencia requerida para una riostra de una viga intermedia (D.3.2.1)

Pe1, Pe2 resistencias críticas elásticas a pandeo flexional de la barra considerando los nudos
indesplazables y desplazables respectivamente (C.6.1.(b))

Pm valor promedio del factor profesional (F.1)

Pn resistencia nominal al pandeo localizado del alma de una sección (C.3.4.1)

Pn resistencia nominal a compresión axil de un miembro (C.4)

Pn resistencia nominal a compresión axil de un rigidizador transversal de fuerza
(C.3.6.1)

Pn resistencia nominal de una unión (E.2.1)

Pn resistencia nominal al aplastamiento de la chapa en los agujeros (E.3.3)

Pn resistencia nominal a tracción de un miembro soldado (E.2.7)

Pnot resistencia nominal al arrancamiento por tornillo (E.4)

Pnov resistencia nominal al aplastamiento por tornillo (E.4)

Pns resistencia nominal al corte por tornillo (E.4)

Pnt resistencia nominal a la tracción por tornillo (E.4)

Ps carga concentrada o reacción mayorada (D.1.1)

Pss resistencia nominal al corte por tornillo garantizada por el fabricante o determinada
mediante ensayos (E.4)

Pts resistencia nominal a tracción por tornillo garantizada por el fabricante o
determinada mediante ensayos (E.4)

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - X

Pu resistencia requerida a la compresión axil (C.5.2.1)

Pu resistencia requerida a transmitir por una soldadura (E.2.2.1)

Pu resistencia requerida para la carga concentrada o reacción en presencia de momento
flector (C.3.5)

Q rigidez al corte de cálculo para revestimiento a ambos lados del tabique (D.4.1)

aQ = 10 Q / A (MPa) (D.4.1)

Qi efecto de las cargas (F.1)

oQ parámetro del revestimiento (D.4.1)

tQ = 10 )Ar)/(4dQ(
22 (MPa) (D.4.1)

q carga requerida equivalente en el plano del alma (D.1.1)

q s factor de reducción (C.3.2.2)

R acción debida al agua de lluvia sobre la cubierta (A.3)

R factor de modificación (B.5.1)

R factor de reducción (C.3.1.3)

R radio interno de plegado (A.2.8.2)

R radio de la superficie curva exterior (E.2.5)

Rc factor de reducción (C.3.4.2)

Rd resistencia de diseño (A.4.2)

RI = I s / I a (B.4.1)

Rn resistencia nominal (A.4.2)

Rn resistencia nominal a la rotura de bloque de corte (E.5.3)

Rn resistencia nominal de las series de ensayos (F.1)

Ru resistencia requerida (A.4.2)

r factor de corrección (C.3.1.3)

r radio de giro de la sección transversal total, no reducida, respecto al eje de pandeo
considerado (C.4.1)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - XI

ri radio de giro mínimo de la sección bruta de un perfil individual de la barra armada
(C.4.5)

ro radio de giro polar de la totalidad de la sección transversal respecto al centro de corte
(C.3.1.2.1)

rx, ry radios de giro de la sección bruta respecto de los ejes principales baricéntricos
(C3.1.2.1)

S = fE28,1 (B.4)

S acción de la nieve y el hielo (A.3)

Sc módulo resistente elástico de la sección efectiva referido a la fibra extrema
comprimida con la tensión Fc (B.2.1)

Se módulo resistente elástico de la sección efectiva calculado para la fibra extrema
comprimida o traccionada con Fy (C.3.1.1)

Sf módulo resistente elástico de la sección total, no reducida, referido a la fibra extrema
comprimida (C.3.1.2.1)

Sft módulo resistente de la sección bruta para la fibra traccionada extrema respecto del
eje correspondiente (C.5.1)

Sn resistencia nominal al corte en el plano de un diafragma (D.5)
s separación de las uniones (D.1.1) (D.4.1)

s separación en la dirección de la fuerza de los medios de unión entre una platabanda,
una chapa de refuerzo o un rigidizador no integral comprimidos a otro elemento
(D.1.2)

s ancho total de la chapa dividido por la cantidad de agujeros en la sección analizada
(E.3.2)

s´ distancia longitudinal entre dos agujeros consecutivos (E.3.2)

s' separación máxima de los conectores para la cual oQ está tabulado (D.4.1)

smáx máxima separación longitudinal admisible entre medios de unión que unen dos
perfiles C para formar una sección doble T (D.1.1)

T fuerzas y efectos resultantes del impedimento de deformación, del proceso de
soldadura o del asentamiento de apoyos (A.3)

Tn resistencia nominal a la tracción (C.2)

Ts resistencia de diseño de una unión a tracción (D.1.1)


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - XII

Tu resistencia requerida a tracción axil (C.5.1)

t espesor nominal del acero base de cualquier elemento o sección (A.2.7)

t espesor de un alma rebajada (E.5.1)

t espesor total combinado del acero base de las chapas que participan en la
transferencia de corte sobre el plano de máxima transferencia de corte (E.2.2.1)

t espesor de la pieza unida más delgada (E.2.4)

t1 , t2 espesores de las chapas unidas con soldadura (E.2.4)

t1 espesor del miembro en contacto con la cabeza del tornillo (E.4)

t2 espesor del miembro que no está en contacto con la cabeza del tornillo (E.4)

tc menor valor entre la profundidad de penetración y el espesor t2 (E.4)

te espesor efectivo de garganta de una soldadura a tope (E.2.1)

ti espesor de la aislación de fibra de vidrio sin comprimir (C.3.1.3)

ts espesor del rigidizador (C.3.6.1)

tw espesor efectivo de garganta de una soldadura de filete (E.2.4)

U coeficiente de reducción por retardo de corte (E.2.7)

VF coeficiente de variación del factor de fabricación (F.1)

VM coeficiente de variación del factor de material (F.1)

VP coeficiente de variación de los resultados de ensayos (F.1)

VQ coeficiente de variación del efecto de cargas (F.1)

Vn resistencia nominal al corte (C.3.2.1)

Vu resistencia requerida a corte (C.3.3)

W carga vertical total mayorada soportada por todas las líneas de correas arriostradas
(D.3.2.1)

W carga nominal de viento (A.3)

w f proyección de las alas a partir de la cara interna del alma (B1.1, D1.1)

w 1 , w 2 lado del filete de soldadura (E.2.4)

Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - XIII

x distancia desde la carga concentrada hasta el arriostramiento (D.3.2.2)

x posición adimensional de los medios de unión (C.4.6)

x menor distancia entre la perforación del alma y el borde del apoyo (C.3.4.2)

x o distancia entre el centro de corte y el baricentro medida sobre el eje principal
x (C.3.1.2.1)
x distancia entre el plano de la unión y el centro de gravedad de la sección
(E.2.7)

Y tensión de fluencia del acero del alma dividido por la tensión de fluencia del
acero del rigidizador (C.3.6.2)

yo distancia entre el baricentro y el centro de corte de la columna equivalente
medida paralela al alma (C.3.1.2.2)

α coeficiente para determinar la fuerza actuante sobre un sistema de
arriostramiento de correas de sección C (D.3.2.1)

β coeficiente (B.5.1.1)

βo índice de confiabilidad (F.1)

δ, δ I , γ, γ I , ω i coeficientes (B.5.1.1) (B.5.1.2)

γ deformación por corte en el revestimiento (D.4.1)

γ deformación por corte admisible del revestimiento (D.4.1)

γi factor de carga (F.1)

θ ángulo entre el plano del alma y el plano de la superficie de apoyo (C.3.4.1)

θ ángulo entre la vertical y el plano del alma de un perfil Z (D.3.2.1)

θ ángulo que forma un elemento con su rigidizador de borde (B.4.2)

λ, λc factores de esbeltez (B.2.1)

λ 1, λ2 parámetros utilizados para determinar el factor de deformación por
compresión (C.3.1.1)

μ coeficiente de Poison del acero en período elástico = 0,30 (B.2.1)
ρ factor de reducción (B.2.1)

σCR tensión teórica de pandeo elástico (D.4.1)


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - XIV

σex = ( π2 E) / (k x Lx /r x )2 (C.3.1.2.1)

= ( π2 E) / (L /r x )2 (D.4.1)

σexy = ( π2 Elxy ) / (AL 2) (D.4.1)

σey = ( π2 E) / (k y Ly /r y)2 (C.3.1.2.1)

= ( π2 E) / (L /r y)2 (D.4.1)

σtQ tt Q+σ (D.4.1)

σt tensión elástica de pandeo torsional (C.3.1.2.1)

φ factor de resistencia (A.4.2)

φb factor de resistencia para resistencia para flexión (C.3.1.1)

φc factor de resistencia para compresión axil (C.4)

φd factor de resistencia para diafragmas (D.5)

φt factor de resistencia para tracción axil (C.2)

φv factor de resistencia para corte (C3.2.1)

φw factor de resistencia para pandeo localizado del alma (C.3.4.1)

ψ f2 /f 1 (B.2.3)














Reglamento CIRSOC 303 SIMBOLOGÍA - XV

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío SIMBOLOGÍA - XVI

GLOSARIO





A

Acero virgen: acero tal como se recibe del fabricante o proveedor, antes de ser
plegado o conformado en frío.
Ala de una sección flexada: ancho plano del ala incluyendo cualquier rigidizador
intermedio y los pliegues contiguos.
Alma: en una barra solicitada a flexión, es la parte de la sección unida a dos alas, o
unida a un ala si intercepta al eje neutro.
Análisis racional: análisis basado en una teoría apropiada para una determinada
situación.
Ancho plano: ancho de un elemento medido en su plano y excluyendo los pliegues.
Ancho efectivo de cálculo: ancho plano de un elemento reducido a los efectos del
cálculo, llamado también ancho efectivo.
Área efectiva: área efectiva Ae se calcula utilizando los anchos efectivos de los
elementos componentes de acuerdo con el Capítulo B. Puede ser coincidente con el
área bruta o el área neta, según corresponda, cuando los anchos efectivos de los
elementos planos, determinados de acuerdo con el Capítulo B, son iguales a los anchos
reales de los elementos planos.
Área bruta: área Ag sin descontar agujeros, aberturas y cortes.
Área neta: área An, igual al área bruta menos el área de los agujeros, aberturas u
cortes.
Área total, sin reducir: área total de la sección, A, calculada sin reducir los anchos de
los elementos componentes por su ancho efectivo. Puede tratarse de un área sin reducir
bruta o neta, según corresponda.


C


Cargas nominales: intensidades de las cargas especificadas en los Reglamentos
CIRSOC e INPRES – CIRSOC correspondientes, excluyendo los factores de carga.
También se denominan acciones nominales.


E

Elementos: partes planas que componen la sección transversal de una barra.
Elementos comprimidos no rigidizados: un elemento comprimido no rigidizado es un
elemento comprimido plano que sólo está rigidizado en uno de sus bordes paralelos a la
dirección del esfuerzo.
Elementos comprimidos rigidizados o parcialmente rigidizados: un elemento
comprimido rigidizado o parcialmente rigidizado es un elemento comprimido plano (es
decir, un ala plana comprimida de un elemento flexado o un alma o ala plana de un
elemento comprimido) en el cual ambos bordes paralelos a la dirección del esfuerzo

Reglamento CIRSOC 303 GLOSARIO - I

están rigidizados ya sea por un alma, un ala, un labio rigidizador, un rigidizador
intermedio u otro elemento similar.
Elementos con rigidización múltiple: un elemento con rigidización múltiple es un
elemento que está rigidizado entre sus almas, o entre un alma y un borde rigidizado, por
medio de rigidizadores intermedios que son paralelos a la dirección del esfuerzo.
Elementos estructurales de acero conformado o plegado en frío: los miembros
estructurales de acero conformado o plegado en frío son barras de perfiles que se
fabrican plegando o conformando, a temperatura ambiente, chapas, flejes o planchuelas
de acero, laminadas o cortadas de bobinas o chapas.
Ensayo de confirmación: ensayo de confirmación es un ensayo que se efectúa, sobre
barras, uniones y conjuntos estructurales proyectados de acuerdo con los requisitos de
los Capítulos de este Reglamento o sus referencias específicas, a fin de comparar el
comportamiento real con el comportamiento calculado.
Ensayo de comportamiento: ensayo que se efectúa, sobre barras, uniones y conjuntos
estructurales cuyo comportamiento no puede ser determinado con las disposiciones de
los Capítulos A a E de este Reglamento o de sus referencias específicas.
Espesor: espesor, t , de cualquier elemento o sección del acero base, excluyendo
cualquier revestimiento.


F


Factor de resistencia: factor que toma en cuenta las inevitables diferencias que existen
entre la resistencia real y su valor nominal y los modos de falla y sus consecuencias.

M


Miembros estructurales de acero conformado o plegado en frío: los miembros
estructurales de acero conformado o plegado en frío son barras de perfiles que se
fabrican plegando o conformando, a temperatura ambiente, chapas, flejes o planchuelas
de acero, laminadas o cortadas de bobinas o chapas, y que son componentes de la
estructura resistente. También llamado elemento estructural.

P


Pandeo distorsional: forma de pandeo que produce una modificación de la sección
transversal excluyendo el pandeo local.
Pandeo flexional torsional: el pandeo flexional torsional es el modo de pandeo en el
cual los miembros comprimidos se pueden flexionar y torsionar simultáneamente sin
modificación de la sección transversal.
Pandeo local: pandeo o abolladura de uno o más elementos individuales de una
sección transversal, donde la línea de unión entre elementos permanece recta y no
cambian los ángulos entre elementos.
Perfil C: designación que incluye tanto a los perfiles sin labio rigidizador (designados
como perfil U en las Normas IRAM-IAS U 500-205-2 y IRAM-IAS U 500-206-2) como a
los perfiles con labio rigidizador (designados como perfil C en las Normas IRAM-IAS U
500-205-3 y IRAM-IAS U 500-206-3).
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío GLOSARIO - II

Perfil Z: designación que incluye tanto a los perfiles sin labio rigidizador como a los
perfiles con labio rigidizador (designados como perfil Z en la Norma IRAM-IAS U 500-
205-6, como perfil Z rigidizado en la Norma IRAM-IAS U 500-206-6 y como perfil Z
anidable en la Norma IRAM-IAS U 500-206-7).
Propiedades del acero virgen: propiedades mecánicas del acero antes del plegado o
conformado en frío, tales como la tensión de fluencia, la tensión de rotura a tracción y el
alargamiento de rotura.
Proyecto por Factores de Carga y Resistencia: método para dimensionar elementos
estructurales (barras, uniones, elementos de unión y conjuntos estructurales) de manera
tal que cuando la estructura es sometida a todas las combinaciones de cargas que
corresponda no se supera ninguno de los estados límites aplicables. Se simboliza LRFD


R


Relación entre el ancho plano de un elemento y su espesor: ancho plano de un
elemento medido sobre su plano, dividido por su espesor.
Resistencia: ver la definición de resistencia nominal.
Resistencia a tracción: término equivalente a tensión de rotura a tracción.
Resistencia de diseño: resistencia, (fuerza axil, de corte, momento flector, momento
torsor, etc, según corresponda), proporcionada por la estructura, elemento estructural,
barra o unión. Es el producto de la Resistencia nominal por el Factor de Resistencia
(φRn).
Resistencia nominal Rn: capacidad de una estructura, elemento estructural, barra o
unión para resistir los efectos de las cargas y se obtiene de este Reglamento en función
de las resistencias del material y las dimensiones especificadas.
Resistencia requerida: efecto de las acciones (fuerza axil, de corte, momento flector,
momento torsor, etc, según corresponda) que actúa sobre un componente estructural.
Se determina mediante un análisis estructural a partir de las cargas mayoradas
(utilizando las combinaciones de acciones críticas).


S


Sección con simetría doble: sección simétrica respecto de dos ejes ortogonales que
pasan por el baricentro.
Sección con simetría puntual: sección simétrica con respecto a un punto (baricentro),
como por ejemplo un perfil Z de alas iguales.
Sección con simetría simple: sección con un solo eje baricéntrico de simetría.
Sección asimétrica: sección que no tiene simetría respecto de un eje o punto.
Sub elemento de un elemento con rigidización múltiple: parte de un elemento con
rigidización múltiple, comprendida entre rigidizadores adyacentes, entre almas y
rigidizadores intermedios o entre un rigidizador intermedio y un borde.



Reglamento CIRSOC 303 GLOSARIO - III

T


Tensión: de acuerdo con el uso que se le da en este Reglamento, el término tensión
significa fuerza por unidad de superficie.
Tensión de fluencia: Fy o Fsy también se denomina límite de fluencia.
Tensión de rotura a tracción: Fu máxima tensión que el material es capaz de resistir
en un ensayo a tracción.





Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío GLOSARIO - IV

CAPÍTULO A. ESPECIFICACIONES GENERALES





A.1. CAMPO DE VALIDEZ

Este Reglamento establece los requisitos mínimos para el proyecto, cálculo y construcción
de miembros estructurales resistentes con secciones abiertas conformadas o plegadas
en frío a partir de chapas, flejes o planchuelas de acero al carbono o de baja aleación de
no más de 25,4 mm de espesor.

Se aplica a miembros de estructuras de acero para edificios destinados a vivienda, locales
públicos, depósitos e industrias (incluso las que tengan carácter provisorio) con cargas
predominantemente estáticas. También es de aplicación para estructuras resistentes de
carteles, marquesinas y similares.

Se podrán usar secciones o formas constructivas alternativas que no estén expresamente
prohibidas por este Reglamento, siempre que sus resistencias de diseño y su rigidez sean
avaladas por apropiadas teorías y corroboradas por ensayos realizados según las
especificaciones del Capítulo F.


A.1.1. Unidades

Para las expresiones y parámetros incluidos en este Reglamento se utilizan las mismas
unidades empleadas en el Reglamento CIRSOC 301-2005, las que se indican en cada
caso.


A.2. MATERIALES – NORMAS IRAM e IRAM – IAS de aplicación

Las normas IRAM e IRAM-IAS nacionales de materiales se encuentran actualmente en
proceso de revisión e integración con las de los restantes países del MERCOSUR.

En general para cada Proyecto Estructural se deberán adoptar las especificaciones de
materiales fijadas por las normas IRAM e IRAM-IAS vigentes a la fecha de ejecución del
mismo.

Algunas normas IRAM referidas a bulones, tuercas y arandelas y a tornillos auto-
perforantes y auto-roscantes que se indican en los artículos A.2.2 y A.2.3 se encuentran en
redacción o pueden no estar emitidas al momento de entrada en vigencia de este
Reglamento. Por ello, y hasta tanto no estén disponibles, se podrán utilizar las normas
ASTM o ISO correspondientes.

Algunas normas IRAM-IAS referidas a metal de aporte y fundente para soldadura, indicadas
en el artículo A.2.4 se encuentran en redacción o pueden no estar emitidas al momento de
entrada en vigencia de este Reglamento. Por ello, y hasta tanto no estén disponibles, se
podrán utilizar las normas ASTM, ISO o las especificaciones AWS correspondientes.


Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 1

A.2.1. Acero estructural

Este Reglamento requiere el empleo de acero de calidad estructural de acuerdo con lo
definido en general por las normas IRAM–IAS y las normas de aplicación en el marco del
MERCOSUR. Los materiales que se utilicen deberán cumplir con algunas de las siguientes
normas.


IRAM - IAS U 500-42 Chapas de acero al carbono, laminadas en caliente, para uso
estructural.

IRAM – IAS U 500-72 Chapas de acero cincadas o recubiertas de una capa de
aleación de aluminio - cinc, por inmersión en caliente y
prepintadas para uso estructural y general.

IRAM – IAS U 500-99 Chapas de acero revestidas conformadas, de perfil no
sinusoidal.

IRAM – IAS U 500-131 Chapas de acero de alta resistencia, laminadas en frío, para
uso estructural, con características especiales de
conformabilidad.

IRAM – IAS U 500-180 Flejes de acero al carbono, laminados en caliente para uso
estructural.

IRAM – IAS U 500-204 Chapas de acero al carbono y de baja aleación de calidad
estructural, recubiertas de una capa de aleación de aluminio -
cinc por el proceso continuo de inmersión en caliente.


IRAM – IAS U 500-205-1 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 1:
Requisitos generales.


IRAM – IAS U 500-205-2 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 2:
Perfil U - Medidas y características geométricas.



IRAM – IAS U 500-205-3 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 3:
Perfil C - Medidas y características geométricas.

IRAM – IAS U 500-205-4 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 4:
Perfil galera - Medidas y características geométricas.

IRAM – IAS U 500-205-5 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 5:
Perfil omega - Medidas y características geométricas.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 2

IRAM – IAS U 500-205-6 Perfiles abiertos de chapa de acero galvanizada, conformados
en frío para uso en estructuras portantes de edificios - Parte 6:
Perfil zeta - Medidas y características geométricas.

IRAM – IAS U 500-206-1 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, revestidos o no,
para usos estructurales - Requisitos generales.

IRAM – IAS U 500-206-2 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Perfil U – Dimensiones.


IRAM – IAS U 500-206-3 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Perfil C – Dimensiones.

IRAM – IAS U 500-206-4 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Perfil G (galera) – Dimensiones.



IRAM – IAS U 500-206-5 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Parte 5: Perfil Ω (omega) –
Dimensiones.

IRAM – IAS U 500-206-6 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Perfil Z (zeta) rigidizado –
Dimensiones.


IRAM – IAS U 500-206-7 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Perfil Z (zeta) anidable –
Dimensiones.

IRAM – IAS U 500-206-8 Perfiles abiertos de acero conformados en frío, para usos
generales y estructurales - Otros perfiles - Discrepancias
dimensionales.

IRAM – IAS U 500-215-1 Perfiles doble T de acero, de alas anchas. caras paralelas,
laminados en caliente.

IRAM – IAS U 500-241 Chapas de acero revestidas conformadas, para uso en placas
colaborantes.


IRAM – IAS U 500-503 Acero al carbono para uso estructural.

IRAM – IAS U 500-513 Chapas de acero revestido conformadas, de perfil sinusoidal
(acanaladas).

IRAM – IAS U 500-226 Chapas de acero laminadas en frío para paneles aislantes.



Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 3

A.2.2. Bulones, Tuercas y Arandelas

IRAM 5451 - Tuercas de aceros al carbono y aleadas para bulones en servicio bajo alta
presión y altas temperaturas

IRAM 5452 - Bulones y pernos de acero al carbono. F u mínimo: 370 MPa - Tipo A 307

IRAM 5453 - Bulones estructurales de acero con tratamiento térmico F u mínimo: 825 - 725
MPa - Tipo A 325

IRAM 5454 - Bulones y pernos de acero templado y revenido - Tipo A 449

IRAM 5455 - Bulones estructurales de acero con tratamiento térmico F u mínimo: 1035 MPa
- Tipo A 490

IRAM 5456 - Tuercas de aceros al carbono y aleados

IRAM 5457 - Arandelas de acero endurecidas

IRAM 5464 - Bulones estructurales de cabeza hexagonal de alta resistencia- Clases ISO
8.8 y 10.9
IRAM 5465 - Tuercas hexagonales para bulones estructurales de alta resistencia- Clases
ISO 8.8 y 10.9

IRAM 5466 - Arandelas planas para bulones estructurales de alta resistencia, endurecidas
y templadas

IRAM 5467 - Arandelas planas para bulones estructurales de alta resistencia, biseladas,
endurecidas y templadas

A.2.3. Tornillos auto-perforantes y auto-roscantes

IRAM correspondiente - ASTM C1513-04 Standard Specification for Steel Tapping Screws
for Cold-Formed Steel Framing Connections

A.2.4. Metal de aporte y fundente para soldadura

Los electrodos y fundentes deberán cumplir alguna de las siguientes normas:

IRAM-IAS U500-601 - Soldadura por arco. Electrodos de acero al carbono revestidos

IRAM-IAS U500-127 - Soldadura por arco. Electrodos de baja aleación revestidos

IRAM-IAS U500-166 - Soldadura. Alambres y varillas de acero al carbono para procesos de
soldadura eléctrica con protección gaseosa

IRAM-IAS U500-232 - Soldadura. Alambres y varillas de acero al carbono y de baja aleación
para procesos de soldadura eléctrica con protección gaseosa

IRAM-IAS U500-233 - Soldadura. Alambres tubulares de acero al carbono

IRAM-IAS U500-234 - Soldadura. Alambres tubulares de acero de baja aleación

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 4

IRAM-IAS U500-235 - Soldadura. Alambres de acero al carbono y fundentes para soldadura
por arco sumergido

IRAM-IAS U500-236 - Soldadura. Alambres de acero de baja aleación y fundentes para
soldadura por arco sumergido

A.2.5. Propiedades generales del acero

(a) Módulo de elasticidad longitudinal: E = 200000 MPa
(b) Módulo de elasticidad transversal: G = 77200 MPa
(c) Coeficiente de Poisson en período elástico: μ = 0,30
(d) Coeficiente de dilatación térmica: αa= 12 . 10 -6 cm/cmºC
(e) Peso específico: γa = 77,3 kN/m 3

A.2.6. Ductilidad

Los aceros utilizados para los elementos estructurales y sus uniones deberán cumplir los
siguientes requisitos de ductilidad:

- La relación entre la resístencia a la tracción y el límite de fluencia mínimo
especificado no deberá ser menor que 1,10 ;

- El alargamiento total no deberá ser menor que el 12 por ciento de una
muestra normalizada de 50 mm de longitud ó 10 por ciento de una muestra
normalizada de 200 mm de longitud ensayadas de acuerdo con la norma IRAM
correspondiente

A.2.7. Espesor mínimo

El espesor mínimo del acero no revestido en todos los elementos de la sección conformada
o plegada en frío del elemento estructural, tal como es entregado en obra, deberá ser
mayor o igual que el 95 % del espesor nominal, t, utilizado para su cálculo. Sin embargo,
estarán permitidos espesores menores en los pliegues, tales como las esquinas, debido a
los efectos de la conformación en frío.

A.2.8. Límite de fluencia e incremento de la resistencia debido a la conformación en
frío

A.2.8.1. Límite de fluencia

La tensión de fluencia utilizada en el diseño, Fy, no deberá ser mayor que la tensión de
fluencia mínima especificada de los aceros listados en el artículo A.2.1, o que la resultante
del incremento debido a la conformación en frío descripto en el artículo A.2.8.2.

A.2.8.2. Incremento de la resistencia debido al conformado en frío

Este Reglamento permite incrementar la resistencia debido al conformado en frío
sustituyendo Fy por Fya en las expresiones para determinar la resistencia nominal, siendo
Fya la tensión de fluencia promedio de la sección completa. La utilización de este
incremento se limitará a lo especificado en los artículos C.2, C.3.1 (excluyendo el artículo
C.3.1.1(b)), C.4, C.5 y D.4.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 5

Los métodos y las limitaciones para determinar Fya son los siguientes:

(a) Para barras solicitadas a compresión axil y barras solicitadas a flexión cuyas
dimensiones sean tales que la magnitud ρ para la determinación de la resistencia
sea igual a la unidad según lo determinado de acuerdo con el artículo B.2 para cada
uno de los elementos componentes de la sección transversal, la tensión de fluencia
de cálculo, Fya, del acero se determinará en base a uno de los métodos siguientes:

(1) ensayos de tracción de sección completa [ver párrafo (a) del artículo F.3.1]
(2) ensayos de columnas cortas [ver párrafo (b) del artículo F.3.1]
(3) determinado con la siguiente expresión:

Fya = C F yc + (1 – C) F yf (A.2.8.2-1)

siendo:

Fya la tensión de fluencia promedio del acero en la sección transversal
completa de las barras comprimidas o secciones transversales
completas de las alas de las barras flexionadas

C para barras comprimidas, relación entre el área total de la sección
de las esquinas y el área total de la sección transversal completa;
para barras flexadas, relación entre el área total de la sección de las
esquinas del ala comprimida y el área total de la sección transversal
completa del ala comprimida.

Fyf el promedio ponderado de la tensión de fluencia a tracción de las
partes planas establecido de acuerdo con el artículo F.3.2 o la
tensión de fluencia especificada del acero virgen si no se efectúan
ensayos



Fyc myvc )t/R(/FB , tensión de fluencia de las esquinas.
Esta expresión es aplicable sólo cuando:

- (Fuv / F yv ≥ 1,2 ;
- (R / t) ≤ 7,
- ángulo comprendido ≤ 120°


(A.2.8.2.-2)
BBc = 3,69 (F uv / F yv) – 0,819 (F uv / F yv)2 – 1,79 (A.2.8.2.-3)

m = 0,192 (F uv / F yv) – 0,068 (A.2.8.2.-4)

R el radio interno de plegado


Fyv la tensión de fluencia especificada del acero virgen definida en el
artículo A.2.1 o establecida de acuerdo con el artículo F.3.3.

Fuv la tensión de rotura a tracción del acero virgen especificada en el
artículo A.2.1 o establecida de acuerdo con el artículo F.3.3.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 6

(b) Para barras solicitadas a esfuerzos axiles de tracción, el límite de fluencia del acero
se deberá determinar ya sea por el método (1) o por el método (3) prescriptos en el
párrafo (a) de este artículo.

(c) El efecto que provocan las uniones soldadas sobre las propiedades mecánicas de
una sección se deberá determinar a partir de ensayos de probetas de sección
completa que posean soldaduras como las que utilizará el fabricante. Se deberá
tener en cuenta cualquier corrección que fuera necesaria para el uso estructural de
estas barras.


A.3. ACCIONES

Las acciones y sus intensidades mínimas a adoptar para el proyecto de las estructuras de
acero y sus componentes serán las establecidas por los Reglamentos CIRSOC e INPRES-
CIRSOC respectivos, o las definidas por condiciones particulares de la estructura y no
cubiertas por los Reglamentos CIRSOC e INPRES-CIRSOC, las que deberán ser
adecuadamente fundamentadas por el Proyectista o Diseñador Estructural.

Estas acciones y sus intensidades mínimas, serán adoptadas como nominales.

Se deberán considerar los siguientes tipos de acciones:


(a) Acciones permanentes

Son las que tienen pequeñas e infrecuentes variaciones durante la vida útil de la
construcción, con tiempos de aplicación prolongados, tales como las debidas a:

• Peso propio de la estructura (D ). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
• Peso propio de todo elemento de la construcción previsto con carácter permanente
(D ). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
• Fuerzas resultantes del impedimento de cambios dimensionales debidos a
variaciones térmicas climáticas o funcionales de tipo normativo, contracción de
fraguado, fluencia lenta o efectos similares (T ).
• Fuerzas resultantes del proceso de soldadura (T ):
• Acciones de líquidos en general, en caso de presencia continuada y con presiones y
altura máxima bien definidas ( F ).
• Asentamientos de apoyo (cedimientos de vínculo en general) (T ).
• Pesos de máquinas adheridas o fijas a la estructura, de valor definido (D ).

(b) Acciones variables

Son las que tienen elevada probabilidad de actuación, variaciones frecuentes y continuas
no despreciables en relación a su valor medio, tales como las debidas a.

• La ocupación y el uso en pisos (cargas útiles y sobrecargas) (L). Reglamento
CIRSOC 101 - 2005.
• Montaje en pisos (L). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
• Cargas útiles en techos (Lr). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
• Mantenimiento de cubiertas (Lr). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
• Montaje en techos (Lr). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 7

• Acción del viento ( W ). Reglamento CIRSOC 102 - 2005.
• Acción de la nieve y del hielo (S). Reglamento CIRSOC 104 - 2005.
• Acciones térmicas generadas por equipamientos o funcional, no derivadas de
especificaciones normativas (L).
• Acciones de líquidos en general (L).
• Acciones de granos y materiales sueltos (L).
• Acciones de maquinarias, equipos, cargas móviles como puentes grúas y
monorrieles, incluyendo el efecto dinámico cuando el mismo sea significativo, y
efecto dinámico del peso de maquinarias consideradas como carga permanente (L).
• Peso y empuje lateral del suelo y del agua en el suelo (H).
• Acción debida al agua de lluvia o al hielo sin considerar los efectos producidos por la
acumulación de agua (R). Reglamento CIRSOC 101 - 2005.

(c) Acciones accidentales

Son las que tienen pequeña probabilidad de actuación, pero con valor significativo, durante
la vida útil de la construcción, y cuya intensidad puede llegar a ser muy importante para
algunas estructuras, tales como las debidas a:

• Sismos de ocurrencia excepcional ( E). Reglamentos INPRES-CIRSOC 103 - 2005.
• Tornados
• Impacto de vehículos terrestres o aéreos.
• Explosiones.
• Movimientos de suelos.
• Avalanchas de nieve o piedras.

Estas acciones sólo se tomarán en cuenta cuando las fuerzas resultantes, no sean ni
despreciables ni tan importantes como para que no sea razonable proyectar estructuras
que las soporten.

(d) Acumulación de agua

El sistema estructural de la cubierta o techo deberá ser investigado por análisis
estructural a fin de asegurar una adecuada resistencia y estabilidad bajo condiciones de
acumulación de agua cuando la cubierta no tenga la suficiente pendiente hacia los
desagües ( < 3% ), o no tenga un adecuado número de descargas, y/o cuando no se pre-
venga adecuadamente que no exista acumulación de agua de lluvia o de deshielo. En
dichos casos se deberá considerar tanto la influencia de la deformación de la estructura de
la cubierta como la posibilidad de acumulación de agua hasta la altura de los desbordes
libres, (ver el Capítulo K del Reglamento CIRSOC 301-2005).

(e) Acciones originadas en el armado y montaje

La consideración de las acciones originadas por el armado y el montaje debe hacerse sobre
la base de un esquema previo de montaje, cuya concepción se base fundamentalmente en
los equipos disponibles en esas etapas. El estudio del armado y montaje deberá contemplar
los siguientes puntos:

(a) Evitar esfuerzos torsores o flexotorsores en elementos no proyectados
especialmente para resistir dichos esfuerzos,

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 8

(b) Garantizar la estabilidad lateral de elementos planos no arriostrados
transversalmente durante el montaje,

(c) Contemplar la posibilidad de inversión de signo de los esfuerzos de flexión, que
puedan comprimir elementos que están traccionados en servicio,

(d) Evitar la aplicación de cargas concentradas en elementos no especialmente
proyectados para tales acciones,

(e) Analizar la posibilidad de condiciones de apoyo diferentes a las de los estados de
servicio,

(f) Considerar la posibilidad de efectos dinámicos durante el montaje,

(g) Considerar sobrecargas especiales de operarios actuando en las secuencias de
armado y montaje.

Durante la ejecución se deberá garantizar que no existan estados de carga transitorios no
previstos en el Proyecto, tales como el acopio de materiales sobre cubiertas y entrepisos.

Para dichas acciones se deberá utilizar el Reglamento CIRSOC 108 - 2007 - Reglamento
Argentino de Cargas de Diseño para Estructuras durante su Construcción.

A.4. PROYECTO POR FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA

A.4.1. Bases del proyecto

Los proyectos conforme a este Reglamento se deben realizar en base a los principios del
Método por Estados Límites (también llamado Proyecto por Factores de Carga y
Resistencia, o Método LRFD).

A.4.2. Dimensionado para estados límites últimos (Condición de resistencia)

Un Proyecto Estructural satisfacerá los requisitos de este Reglamento cuando la resistencia
de diseño (Rd) de cada uno de los componentes estructurales sea mayor o igual que la
resistencia requerida (Ru) determinada mediante análisis estructural para la combinación de
acciones mayoradas crítica según lo especificado en el artículo A.4.3. Los métodos de
análisis estructurales aplicables se indican en el artículo A.5.

La condición de Proyecto para resistencia se define con la expresión (A.4.2-1):

Ru ≤ φ Rn = R d (A.4.2-1)

siendo:

Ru la resistencia requerida
Rn la resistencia nominal especificada en los Capítulos B a F
φ el factor de resistencia especificado en los Capítulos B a F
Rd la resistencia de diseño. Rd = φ Rn

Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 9

A.4.3. Combinación de acciones para los estados límites últimos

La resistencia requerida de la estructura y de sus distintos componentes estructurales se
determinará a partir de la combinación de acciones mayoradas más desfavorable
(combinación crítica). Se tendrá en cuenta que muchas veces la mayor resistencia
requerida resulta de una combinación en que una o más acciones no están actuando.

Se deberán analizar como mínimo, las siguientes combinaciones de acciones, con sus
correspondientes factores de carga:

1,4 (D + F) (A.4.3-1)

1,2 (D+ F+T) + 1,6 (L +H) + (f 1 Lr ó 0,5 S ó 0,5 R) (A.4.3-2)

1,2 D + 1,6 (L r o S o R) + (f 1 L o 0,8 W) (A.4.3-3)

1,2 D + 1,6 W + f 1 L + (f 1 Lr ó 0,5 S ó 0,5 R) (*) (A.4.3-4)

1,2 D + 1,0 E + f 1 (L+L r) + f 2 S (A.4.3-5)

0,9 D + (1,6 W ó 1,0 E) + 1,6 H (*) (A.4.3-6)

(*) Se podrá adoptar 1,5 como factor de carga para viento ( W ) cuando se consideren las
velocidades básicas de viento V del Reglamento CIRSOC 102 - 2005.

Para edificios industriales con puentes grúas o monorrieles y edificios aporticados de hasta
cuatro plantas se deberá verificar la siguiente combinación de acciones adicional:

1,2D + 1,6 L + (f 1 Lr ó 0,5 S ó 0,5 R) + 0,8 W (A.4.3-7)

siendo:

f1 = 1,0 para áreas con concentración de público, áreas donde la sobrecarga sea
mayor que 5,0 kN/m 2, garajes o playas de estacionamiento y otras cargas
concentradas mayores que 50 kN.

f1 = 0,5 para otras sobrecargas

f2 = 0,7 para configuraciones particulares de techos que no permitan evacuar la
nieve acumulada.

f2 = 0,2 para otras configuraciones de techo

Para la aplicación de las combinaciones de acciones se considerará lo siguiente:

(1) Acciones variables o accidentales con efectos favorables a la seguridad no serán
consideradas en las combinaciones.

(2) En la combinación (A.4.3-6 ) el factor de carga puede ser considerado igual a 0 si la acción
debida a H contrarresta o neutraliza la acción debida a W .
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 10

(3) Las estimaciones de los asentamientos diferenciales, la fluencia lenta, la contracción de
fraguado, la expansión de hormigones de contracción compensada y los cambios de
temperatura (cuando no sean normativos) se deberán fundamentar en una evaluación
realista de la ocurrencia de tales efectos durante la vida útil de la estructura.

(4) Cuando esté presente la carga de inundación (Fa), sus efectos deberán ser investigados
en el Proyecto utilizando en las combinaciones (A.4.3-2 ) y (A.4.3-4 ) el mismo factor de
carga usado para L. Los efectos producidos por Fa deberán también ser incluidos cuando
se investigue el volcamiento y el deslizamiento en la combinación (A.4.3-6 ) usando un
factor de carga 0,5 cuando actúe simultáneamente el viento y un factor de carga 1,6
cuando Fa actúe sola.

A.4.4. Dimensionado para estados límites de servicio (Condición de deformaciones)

La estructura, sus elementos estructurales y sus uniones se deberán proyectar de manera
que satisfagan las funciones requeridas durante su vida útil esperada. Los estados límites
de servicio se deben seleccionar y evaluar de acuerdo con lo especificado en el Capítulo L
y en el Apéndice L del Reglamento CIRSOS 301-2005.


A.5. ANÁLISIS ESTRUCTURAL

A.5.1. Métodos de análisis

(1) En estructuras isostáticas las reacciones de vínculo y las solicitaciones de sección se
deberán obtener usando las leyes y ecuaciones de la estática.

(2) En estructuras hiperestáticas las reacciones de vínculo y las solicitaciones de sección
se deberán obtener por Análisis Global Elástico. No se permite el uso del Método
Global Plástico.

(3) Las hipótesis realizadas para el análisis global de la estructura deberán ser
consistentes con el tipo de estructura adoptado, y el correspondiente comportamiento
de las uniones, (ver el Reglamento CIRSOC 301-2005, Sección A.2.2.)

(4) Las hipótesis realizadas para el proyecto de las barras de la estructura deberán ser
consistentes con (o conservar su relación con) el método de análisis global utilizado y
con el tipo de comportamiento previsto para las uniones según el tipo de estructura
adoptado.

A.5.2. Análisis global elástico

Se basará en la hipótesis de que el diagrama tensión-deformación del acero es lineal, sea
cual fuere el nivel de tensión. Esta hipótesis podrá ser mantenida, tanto para análisis
elástico de primer orden como de segundo orden, aún cuando la resistencia de la sección
transversal esté basada en la reserva de capacidad flexional inelástica.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 11

A.5.3. Efecto de las deformaciones (efectos de Segundo Orden)

Se deberán considerar los efectos de Segundo Orden (P-δ y P-Δ) cuando los mismos
incrementen las resistencias requeridas. No serán considerados cuando disminuyan las
resistencias requeridas.

A.5.4. Estabilidad de la estructura y de sus elementos estructurales

Toda estructura deberá tener garantizada su estabilidad lateral. Además, deberá tener
suficiente rigidez lateral que limite los desplazamientos laterales. Ello puede ser provisto por:

(a) La rigidez lateral propia del plano, la que puede ser proporcionada por alguna de
las siguientes posibilidades:

• Triangulaciones, diagonalizaciones, arriostramientos en K, X, Y, u otros
sistemas de arriostramiento para pórticos arriostrados en el plano.
• Rigidez de las uniones entre las barras.
• Columnas en voladizo empotradas en la base.

(b) La rigidez lateral de planos paralelos al considerado, vinculados al mismo por un
sistema horizontal de arriostramiento o un diafragma de acero rígido en su plano.
Dichos planos pueden ser:

• Pórticos arriostrados en su plano.
• Pórticos de nudos rígidos.
• Muros de corte de hormigón armado o mampostería, núcleos, diafragmas de
acero o similares.

En pórticos arriostrados (no desplazables) el factor de longitud efectiva será determinado
según lo especificado en el artículo C.4.1.

En pórticos arriostrados de varios pisos el sistema vertical de arriostramiento deberá ser
resuelto por análisis estructural.

Dicho sistema vertical deberá asegurar que la estructura no pandee y que mantenga su
estabilidad lateral incluso frente a los efectos de vuelco producidos por los desplazamientos
laterales, cuando actúen sobre ella las acciones mayoradas dadas en el artículo A.4.

El sistema vertical de arriostramiento para pórticos arriostrados de varios pisos, podrá ser
considerado como actuando en conjunto con tabiques exteriores o interiores, losas de piso y
cubiertas de techo siempre que las mismas estén adecuadamente unidas a los pórticos.

Para el análisis del pandeo y de la estabilidad lateral de los pórticos arriostrados, las
columnas, vigas, vigas armadas y barras diagonales que formen parte de un plano del
sistema vertical de arriostramiento podrán ser consideradas como integrantes de una viga
reticulada en voladizo con nudos articulados. La deformación axil de todas las barras del
sistema vertical de arriostramiento deberá ser incluida en el análisis de la estabilidad lateral.

El sistema horizontal de arriostramiento en cada piso deberá ser resuelto por análisis
estructural. Sus elementos constitutivos serán proyectados para resistir los efectos
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 12

producidos por las cargas mayoradas actuando sobre los pórticos arriostrados y los efectos
resultantes de la estabilización de los pórticos que arriostra.

En pórticos no arriostrados (desplazables) el factor de longitud efectiva será determinado
según lo especificado en el artículo C.4.1.

Los efectos desestabilizantes de columnas sometidas a cargas gravitatorias, que por estar
biarticuladas al pórtico no aportan rigidez lateral, deberán ser incluidos en el dimensionado
de las columnas del pórtico que aportan rigidez lateral al mismo.

Se podrá realizar la corrección por inelasticidad de la rigidez de las columnas del pórtico.

En el análisis de la resistencia requerida en pórticos no arriostrados de varios pisos se
deberán incluir los efectos de la inestabilidad del pórtico y de la deformación axil de sus
columnas, cuando actúen las acciones mayoradas dadas en el artículo A.4.

En barras sometidas a flexión o a flexoaxil, o sujetas a pandeo flexotorsional o
torsional se deberá proporcionar una restricción al giro en sus apoyos y puntos fijos.

Para el análisis estructural de estructuras trianguladas, tales como vigas reticuladas o
planos de contraviento o rigidización triangulados , se deberá considerar si las mismas son
interiormente isostáticas o hiperestáticas según la rigidez de los nudos y la esbeltez relativa
de las barras que la componen. La hipótesis de barras articuladas en sus extremos,
comúnmente utilizada para el análisis estructural de estas estructuras, deberá ser
consistente con la capacidad de giro de las secciones extremas de las barras de la
estructura proyectada.

Se deberá considerar la posibilidad de pandeo de las barras en el plano o fuera del plano.

El factor de longitud efectiva será determinado según lo especificado en el artículo C.4.1.


A.6. REGLAMENTOS DE APLICACIÓN

Además de los indicados en el artículo A.2 de este Capítulo, los siguientes Reglamentos y
Recomendaciones CIRSOC e INPRES – CIRSOC son referenciados en este Reglamento:

Reglamento CIRSOC 101 y sus Comentarios “Reglamento Argentino de Cargas
Permanentes y Sobrecargas Mínimas de Diseño para Edificios y otras Estructuras”
Edición Julio 2005.

Reglamento CIRSOC 102, Comentarios y Guía de Aplicación “Reglamento Argentino
de Acción del Viento sobre las Construcciones” Edición Julio 2005.

Reglamento INPRES-CIRSOC 103 – Parte II y sus Comentarios “Reglamento
Argentino para Construcciones Sismorresistentes” Construcciones de Hormigón
Armado. Edición Julio 2005.

Reglamento INPRES-CIRSOC 103 – Parte IV y sus Comentarios “Reglamento
Argentino para Construcciones Sismorresistentes” Construcciones de Acero. Edición
Julio 2005.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 13

Reglamento CIRSOC 104 y sus Comentarios “Reglamento Argentino de Acción de la
Nieve y del Hielo sobre las Construcciones” Edición Julio 2005.

Reglamento CIRSOC 108 y sus Comentarios “Reglamento Argentino de Cargas de
Diseño para las Estructuras durante su Construcción” Edición Julio 2007.

Reglamento CIRSOC 301 y sus Comentarios “Reglamento Argentino de Estructuras
de Acero de Edificios” Edición Julio 2005.

Reglamento CIRSOC 302 y sus Comentarios “Reglamento Argentino de Elementos
Estructurales de Tubos de Acero para Edificios” . Edición Julio 2005.

Reglamento CIRSOC 304 “Reglamento Argentino para la Soldadura de Estructuras en
Acero” . Edición Julio 2007.

Recomendación CIRSOC 305 y sus Comentarios “Recomendación para Uniones
Estructurales con Bulones de Alta Resistencia”. Edición Julio 2007.

A.7. DOCUMENTACION DE PROYECTO Y DOCUMENTACION CONFORME A OBRA

A.7.1. Documentación de Proyecto

Se entiende por documentación de proyecto el conjunto de planos generales y de detalles
básicos, memoria de cálculo y especificaciones de materiales, fabricación, protección
anticorrosiva, otras protecciones, montaje y construcción de la estructura.

A.7.1.1. Planos

Deberán ser ejecutados en escala adecuada a la información que presentan. Deberán contener
toda la información necesaria para la ejecución de los planos de taller y de montaje (ver el
Capítulo M, Reglamento CIRSOC 301-2005)), y para la ejecución de la estructura como ser:

(a) Dimensiones, formas seccionales y ubicación relativa de todos los elementos estructurales;
deben estar acotados niveles de pisos, ejes de vigas, centros de columnas; rigidizaciones y
arriostramientos.

(b) Tipo o tipos de estructuras adoptados. Cuando así correspondiera en los Planos generales
y de detalles básicos, se indicarán cargas y requerimientos necesarios para la preparación
de los planos de fabricación, incluyendo los esfuerzos requeridos de corte, axil y flexión de
las barras y sus uniones.

(c) Especificación de los aceros a utilizar en los elementos estructurales.

(d) Detalle de las uniones; de las dimensiones y tipos de acero a utilizar en remaches y
bulones; cuando se proyecten uniones con bulones de alta resistencia se indicará el tipo de
unión proyectada según el Capítulo E; detalle de las uniones soldadas según las especi-
ficaciones del reglamento correspondiente, indicando calidad de electrodos.

(e) Dimensiones, detalles y materiales de todo otro elemento constructivo que forme parte de
la estructura. (Losas de entrepiso, placas de techo, tabiques, etc.).

(f) Contraflechas de cerchas y vigas.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 14

(g) En los casos en que fuera necesario el esquema previsto para el montaje de la estructura.
Indicación de: los puntos de levantamiento de los elementos a montar; posiciones que
ocuparán temporariamente los equipos principales o auxiliares de montaje; arriostramientos
provisionales necesarios y su anclaje; etc.

(h) Planos de andamios y apuntalamientos que requieran cálculos estructurales.

(i) En aquellos casos en que las longitudes de los elementos puedan ser afectadas por
variaciones de temperatura durante el montaje, se indicará la amplitud de variación térmica
prevista.

(j) Protección contra la corrosión adoptada.

(k) Indicación de los revestimientos u otros medios de protección contra el fuego previstos.

(l) Dimensiones, detalles y materiales de bases y fundaciones de la estructura.

(m) Listado aclaratorio de la simbología especial empleada en los planos.

(n) Toda información complementaria que el o los Profesionales responsables estimen
conveniente para facilitar la interpretación del proyecto o resguardar su responsabilidad.

A.7.1.2. Memoria de cálculo

La memoria de cálculo debe presentar en forma clara todo el proceso de cálculo empleado
para el dimensionado y verificación de la resistencia y estabilidad de la estructura, sus
elementos estructurales y sus uniones. Se incluirá:

(a) Memoria descriptiva de la estructura, con indicación de materiales a utilizar, síntesis del
proceso de cálculo y dimensionado adoptado para su proyecto y tecnología prevista para
su construcción.

(b) Acciones y combinaciones de acciones consideradas con indicación de los valores
nominales adoptados para las acciones y los Reglamentos aplicados. En el caso de
edificios industriales se indicarán las cargas de equipos consideradas.

(c) Tipos de estructura adoptados y métodos de cálculo empleados para determinar las
resistencias requeridas para los estados límites considerados.

(d) Resistencias requeridas para los estados límites últimos considerados, para la estructura
en su conjunto y para cada elemento estructural y sus uniones.

(e) Resistencia de diseño determinada para cada estado límite último considerado para los
distintos elementos estructurales, sus uniones y la estructura en su conjunto, con indicación
del tipo de recaudo constructivo y los materiales adoptados con sus características
mecánicas.

(f) Estados límites de servicio considerados.

(g) Desarrollo de los detalles de uniones necesarios para la ejecución de los planos de taller.

(h) Cuando correspondiera, procedimiento de montaje incluyendo verificación de resistencia y
estabilidad de los elementos y del conjunto durante el proceso constructivo, determinación
Reglamento CIRSOC 303 Cap. A - 15

de los puntos de levantamiento de los elementos a montar, proyecto de los
apuntalamientos temporarios, etc.

(i) Capacidad portante del suelo de fundación adoptada.

(j) Toda otra información complementaria que el o los profesionales responsables consideren
conveniente para clarificar el proceso de proyecto o resguardar su responsabilidad.

A.7.1.3. Especificaciones

Contendrán todas las indicaciones necesarias para la correcta fabricación, montaje,
construcción y control de calidad de la estructura proyectada. Se podrán referenciar
especificaciones contenidas en el presente Reglamento u otras que sean de aplicación.

Se indicarán asimismo los aspectos básicos del plan de tareas de mantenimiento a realizar
durante la vida útil de la estructura.

A.7.2. Documentación conforme a obra

Contendrá la información técnica que indica como está proyectada y construida la estructura y
deberá individualizar a los profesionales responsables de cada etapa. Constituye la certificación
de la seguridad estructural durante la vida útil mientras se conserven las condiciones
consideradas en el proyecto, y el antecedente cierto para toda cuestión técnica en litigio y para
proyectar modificaciones, ampliaciones o refuerzos, y para analizar las condiciones de
seguridad ante cualquier cambio que altere las hipótesis del proyecto original.

Contendrá:

(a) Planos según el artículo A.7.1.1.

(b) Memoria de cálculo según el artículo A.7.1.2.

(c) Informe sobre el suelo de fundación, sus características y su capacidad
portante.

(d) Especificaciones según el artículo A.7.1.3.

(e) Memoria descriptiva de la construcción de la estructura, con indicación de toda
modificación introducida en el proyecto original con sus respectivos planos y
memoria de cálculo.

(f) Memoria con el proceso y resultados del control de calidad efectuado.

(g) Memoria con indicación de la protección contra la corrosión y el fuego realizada.

(h) Plan de tareas de mantenimiento a realizar durante la vida útil.

(i) Toda otra información que el o los Profesionales intervinientes estimen
necesaria para cumplir el objetivo de la documentación conforme a obra o
resguardar su responsabilidad.



Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. A - 16

CAPÍTULO B. ELEMENTOS





B.1. LIMITACIONES Y CONSIDERACIONES SOBRE LAS DIMENSIONES

B.1.1. Consideraciones sobre la relación entre el ancho plano de las alas y su
espesor

(a) Máximas relaciones entre el ancho plano y el espesor

Las máximas relaciones entre el ancho plano y el espesor, b/t , despreciando los
rigidizadores intermedios y considerando t como el espesor real del elemento, deberán
ser las siguientes:


elemento rigidizado (e.r.) e.r. elemento no rigidizado (e.n.r.) (e.n.r.)




(e.r.:tramo entre dos
líneas de pasadores)
Barras en flexión Barras en flexión

e.n.r. e.n.r. e.n.r
e.r. e.r. e.r.




Barras en compresión Barras en compresión

Figura B.1-1 Elementos rigidizados Figura B.1-2 Elementos comprimidos no
uniformemente comprimidos rigidizados


B B línea de pasadores
R+t b b b R+t b R+t b


t R R
t




(a) (b) (a) ( b)

Figura B.1-3 Ancho plano b de un elemento Figura B.1-4 Ancho plano b de un elemento
comprimido no rigidizado comprimido rigidizado

Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 17

(1) Elemento comprimido rigidizado que posee un borde longitudinal vinculado a un alma
o ala y el otro rigidizado por:

- Labio simple............................................................................................................ 60
- Cualquier otro tipo de rigidizador
i) cuando Is < I a ………… ………… … … … … … … … … … … … … … … … … … … … …. 60
ii) cuando Is ≥ Ia ...................................................................................................... 90

siendo:

Is el momento de inercia real del rigidizador respecto de su eje
baricéntrico paralelo al elemento rigidizado.

Ia el momento de inercia adecuado del rigidizador, necesario para que
el elemento se comporte como rigidizado.

(2) Elemento comprimido rigidizado

Con ambos bordes longitudinales vinculados a otros elementos rigidizados........ 500

(3) Elemento comprimido no rigidizado.......................................................................... 60

Es probable que en los elementos comprimidos no rigidizados que poseen relaciones
b/t superiores a aproximadamente 30 y en los elementos comprimidos rigidizados que
poseen relaciones b/t superiores a aproximadamente 250 se produzcan
deformaciones apreciables cuando se alcanza la resistencia de diseño, sin que esto
afecte la capacidad de la barra para alcanzar la resistencia requerida.

Los elementos rigidizados que poseen relaciones b/t mayores que 500 se pueden
utilizar para soportar las cargas requeridas con adecuada resistencia de diseño; sin
embargo, las deformaciones de estos elementos pueden invalidar las expresiones de
cálculo de este Reglamento.


(b) Desplazamiento vertical de las alas

Cuando el ala de una barra flexada tenga un ancho superior al usual, y se desee limitar
su desplazamiento vertical máximo hacia el eje neutro, se deberá aplicar la siguiente
expresión, tanto para alas rigidizadas como para no rigidizadas (comprimidas o
traccionadas):


4 favf )d/c100(f/Edt061,0b = (B.1.1-1)

siendo:

bf el ancho del ala que se proyecta más allá del alma; o la mitad de la
distancia entre las almas de vigas cajón o secciones tipo omega
t el espesor del ala
d la altura de la viga
cf el desplazamiento vertical

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 18

fav la tensión media calculada en el ancho total, no reducido, del ala
(Cuando las barras se calculen utilizando el procedimiento del ancho
efectivo de cálculo, la tensión media será igual a la tensión máxima
multiplicada por la relación entre el ancho efectivo de cálculo y el ancho
real, fav = f.(b e/b) ).


(c) Retardo de corte – Barras cortas que soportan cargas concentradas

Cuando la viga tenga una longitud de menos de 30 bf (donde bf se define más adelante)
y soporte una carga concentrada, o varias cargas separadas entre sí una distancia
mayor que 2bf, el ancho efectivo de cálculo de cualquier ala, en tracción o compresión,
deberá ser limitada por los valores dados en la Tabla B.1-1 .


Tabla B.1-1 Vigas cortas y alas anchas. Máxima relación admisible entre ancho
efectivo de cálculo (b e) y ancho real (b)

L/b f
Relación
be/b
L/b f
Relación
be /b
30 1,00 14 0,82
25 0,96 12 0,78
20 0,91 10 0,73
18 0,89 8 0,67
16 0,86 6 0,55

siendo:

L la luz total para las vigas simplemente apoyadas; o distancia entre puntos de
inflexión para las vigas continuas; o el doble de la longitud para las vigas en
voladizo.

bf el ancho de la proyección del ala medido desde el alma para las vigas doble T
y secciones similares; o la mitad de la distancia entre las almas en el caso de
vigas cajón o secciones tipo omega o similares.

Para las alas de vigas doble T y secciones similares rigidizadas en sus bordes
exteriores mediante labios, bf se deberá tomar como la suma de la proyección
del ala medida desde el alma más la altura del labio.


B.1.2. Máxima relación entre la altura del alma y su espesor

La relación h/t de las almas de las barras flexionadas no deberá ser mayor que los
siguientes valores:

(a) Para almas no rigidizadas: (h/t) máx = 200
(b) Para almas con rigidizadores transversales que satisfacen los requisitos del artículo
C.3.6.1:

(1) Cuando sólo se utilicen rigidizadores de apoyo, (h/t) máx = 260
Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 19

(2) Cuando se utilicen rigidizadores de apoyo y rigidizadores intermedios,
(h/t) máx = 300

siendo:

h la altura de la parte plana del alma medida sobre el plano del alma.
t el espesor del alma.

Si un alma está compuesta por dos o más chapas, la relación h/t se deberá calcular para
cada una de ellas en forma individual.


B.2. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS RIGIDIZADOS

B.2.1. Elementos rigidizados uniformemente comprimidos

(a) Para la determinación de la resistencia

El ancho efectivo, be, se deberá determinar utilizando las siguientes expresiones:

be = b cuando λ ≤ 0,673 (B.2.1-1)

be = ρ.b cuando λ > 0,673 (B.2.1-2)

siendo:

b el ancho plano como se ilustra en la Figura B.2-1

λλρ /)/22,01( −= (B.2.1-3)

λ la esbeltez del elemento que se determina de la siguiente manera:

crF
f
=λ (B.2.1-4)
2
2
2
cr b
t

)- 12(1
E
k F ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= μ
π
(B.2.1-5)

siendo:

t el espesor de los elementos rigidizados uniformemente comprimidos.
μ el coeficiente de Poisson del acero en período elástico = 0,30
F la tensión de compresión del elemento, determinada de la siguiente
manera:

• Para las barras solicitadas a flexión :

(1) Si se utiliza el Procedimiento I del artículo C.3.1.1:

Cuando se alcance la fluencia en el elemento comprimido, f = F y.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 20

Cuando se alcance la fluencia en el elemento traccionado, la tensión
de compresión f, en el elemento considerado, se deberá determinar a
partir del momento My que produce el inicio de la fluencia para la
sección efectiva.

(2) Si se utiliza el Procedimiento II del artículo C.3.1.1, f será la tensión en
el elemento considerado para Mn determinado en base a la sección
efectiva.

(3) Si se utiliza el artículo C.3.1.2.1, f será la tensión Fc de acuerdo con lo
indicado en dicho artículo al determinar Sc.

• Para las barras solicitadas a compresión:

f se adopta igual a Fn de acuerdo con lo determinado en los artículos C.4 o
D.4.1 según corresponda.

siendo:

E el módulo de elasticidad longitudinal
k el coeficiente de abolladura de placas
k = 4 para elementos rigidizados simplemente apoyados sobre un
alma en cada borde longitudinal.

Se dan valores para diferentes tipos de elementos en los
artículos correspondientes.













Figura B.2-1 Elementos rigidizados

(b) Para la determinación de deformaciones
b /2
f
Elemento efectivo, b , y tensión, f,
sobre los elementos efectivos
Elemento real
e b /2e
e
b

El ancho efectivo, bed, utilizado para calcular las deformaciones se debe determinar
utilizando las siguientes expresiones:

bed = b cuando λ ≤ 0,673 (B.2.1-6)

bed = ρ.b cuando λ > 0,673 (B.2.1-7)

siendo:

b el ancho plano
Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 21

ρ el factor de reducción determinado por uno de los dos procedimientos
siguientes:

(1) Procedimiento I.
Se puede obtener una estimación conservadora del ancho efectivo utilizando las
expresiones (B.2.1-3) y (B.2.1-4) reemplazando fd en lugar de f, siendo fd la
tensión de compresión calculada en servicio en el elemento considerado.

(2) Procedimiento II.
Para los elementos rigidizados soportados por un alma en cada borde
longitudinal, se puede obtener una mejor estimación del ancho efectivo
calculando ρ de la siguiente manera:

ρ = 1 cuando λ ≤ 0,673 (B.2.1-8) [ ] λλρ /)/461,0(358,1 −= cuando 0,673 < λ < λc (B.2.1-9) ( ) / / 0,22fF0,590,41 dy λλρ −+= cuando λ ≥ λc (B.2.1-10)

En todos los casos ρ ≤ 1,0 .

En las expresiones anteriores:

E/F)t/b(328,0256,0 yc +=λ (B.2.1-11)
λ = a lo definido por la expresión (B.2.1-4), colocando fd en lugar de f.


B.2.2. Elementos rigidizados uniformemente comprimidos con perforaciones
circulares

(a) Para la determinación de la resistencia

El ancho efectivo, be, se debe determinar de la siguiente manera:

Para
0
b
d
50,0 h ≥≥ y 70
t
b ≤

y la distancia entre los centros de las perforaciones ≥ 0,50b y ≥ 3dh,

be = b – d h cuando λ ≤ 0,673 (B.2.2-1)

λ
λ ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −−
= b
d8,022,0
1b
b
h
e cuando λ > 0,673 (B.2.2-2)

deberá ser be ≤ (b - dh)

siendo:

b el ancho plano
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 22

dh el diámetro de las perforaciones
λ igual a lo definido en el artículo B.2.1.

(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo, bed , utilizado para calcular las deformaciones debe ser igual a be
determinado de acuerdo con el Procedimiento I del artículo B.2.1(b), colocando fd en
lugar de f, siendo fd la tensión de compresión en servicio calculada en el elemento
considerado.

B.2.3. Almas y otros elementos rigidizados con tensiones linealmente variables

En este artículo se utiliza la siguiente simbología:

be1 el ancho efectivo definido en la Figura B.2-2
be2 el ancho efectivo definido en la Figura B.2-2
bee el ancho efectivo be determinado de acuerdo con el artículo B.2.1 colocando f1 en lugar
de f y determinando k como se indica en este artículo.
b0 el ancho total externo del ala comprimida como se define en la Figura B.2-3
f1 , f2 las tensiones que se muestran en la Figura B.2-2 calculadas en función de la sección
efectiva. Cuando f1 y f2 son de compresión, f1 ≥ f2
h0 la altura total externa del alma como se indica en la Figura B.2-3.
k el coeficiente de abolladura
ψ = ⏐f2 / f1 ⏐en valor absoluto (B.2.3-1)

(a) Para la determinación de la resistencia

(1) Para almas con tensiones variables (f1 de compresión y f2 de tracción como se
muestra en la Figura B.2-2)

k = 4 + 2(1 + ψ)3 + 2(1 + ψ) (B.2.3-2)

- Para h0 / b 0 ≤ 4

be1 = b ee / (3 + ψ) (B.2.3-3)
be2 = b ee / 2 cuando ψ > 0,236 (B.2.3-4)
be2 = b ee – b e1 cuando ψ ≤ 0,236 (B.2.3-5)

Adicionalmente, be1 + b e2 no debe ser mayor que la porción comprimida del alma
calculada en base a la sección efectiva

- Para h0 / b 0 > 4

be1 = b ee / (3 + ψ) (B.2.3-6)
be2 = b ee / (1 + ψ) – b e1 (B.2.3-7)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 23

(2) Para otros elementos con tensiones variables (f1 y f2 de compresión como se
muestra en la Figura B.2-2 )

k = 4 + 2(1 - ψ)3 + 2(1 - ψ) (B.2.3-8)
be1 = b ee / (3 - ψ) (B.2.3-9)
be2 = b ee – b e1 (B.2.3-10)



Figura B.2-2 Almas y otros elementos rigidizados con tensiones linealmente variables.




Figura B.2-3 Dimensiones externas de almas y elementos rigidizados con tensiones
variables
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 24

(b) Para la determinación de deformaciones

Los anchos efectivos utilizados para calcular las deformaciones se deberán determinar
de acuerdo con el artículo B.2.3(a), colocando fd1 y fd2 en lugar de f1 y f2, siendo fd1 y fd2
las tensiones calculadas f1 y f2 para la carga para la cual se determinan las
deformaciones (acciones de servicio) en la sección efectiva, tal como se muestra en la
Figura B.2-2 .


B.2.4. Almas de secciones C con perforaciones y tensiones linealmente variables

Este artículo se aplica dentro de los siguientes límites:

(1) d0 / h ≤ 0,7
(2) h / t ≤ 200
(3) Perforaciones centradas en la mitad de la altura del alma
(4) Distancia libre entre perforaciones ≥ 4 5 7 mm
(5) En perforaciones no circulares, radio de las esquinas ≥ 2t
(6) En perforaciones no circulares, d0 ≤ 6 4 mm y b ≤ 1 1 4 mm
(7) En perforaciones circulares, diámetro ≤ 1 52 mm
(8) d0 > 14 mm

(a) Para la determinación de la resistencia

Cuando d0 / h < 0,38 , los anchos efectivos be1 y be2 se determinarán de acuerdo con el
artículo B.2.3(a) suponiendo que no existen perforaciones en el alma.

Cuando d0 / h ≥ 0,38 , los anchos efectivos se determinarán de acuerdo con el artículo
B.3.1(a) suponiendo que la parte comprimida del alma consiste en un elemento no
rigidizado adyacente a la perforación y con f = f 1 como se muestra en la Figura B.2-2.

(b) Para la determinación de deformaciones

Los anchos efectivos se determinarán de acuerdo con el artículo B.2.3(b) suponiendo
que no existen perforaciones en el alma, siendo:

d0 la altura de la perforación del alma
b la longitud de la perforación del alma
be1 , be2 los anchos efectivos definidos en la Figura B.2-2
h la altura de la parte plana del alma medida en el plano del alma

Las restantes características están definidas en el artículo B.2.3.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 25

B.3. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS NO RIGIDIZADOS

B.3.1. Elementos no rigidizados uniformemente comprimidos

(a) Para la determinación de la resistencia

El ancho efectivo, be, se debe determinar de acuerdo con el artículo B.2.1(a), adoptando
k igual a 0,43 y b como se define en la Figura B.3-1 .

(b) Para la determinación de las deformaciones

El ancho efectivo, bed, utilizado para calcular las deformaciones se debe determinar de
acuerdo con el Procedimiento I del artículo B.2.1(b), colocando fd en el lugar de f y k =
0,43 .

b
Elemento real
b
Elemento efectivo y tensión
sobre los elementos efectivos
e
Tensión f



Figura B.3-1 Elementos no rigidizados con compresión uniforme.


B.3.2. Elementos no rigidizados y rigidizadores de borde con tensiones variables

(a) Para la determinación de la resistencia

El ancho efectivo, be, se debe determinar de acuerdo con el artículo B.2.1(a) con
f = f3 como se muestra en la Figura B.4-2 y k = 0,43
.
(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo, bed, usado para calcular deformaciones se debe determinar de
acuerdo con el Procedimiento I del artículo B.2.1(b), colocando fd3 en lugar de f y k =
0,43 , siendo fd3 la tensión calculada f3 como se muestra en la Figura B.4-2 . El cálculo se
debe realizar sobre la base de la sección efectiva y para la carga para la cual se
determinan las deformaciones.
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 26

B.4. ANCHOS EFECTIVOS DE LOS ELEMENTOS CON UN RIGIDIZADOR
INTERMEDIO O UN RIGIDIZADOR DE BORDE


En este artículo se utiliza la siguiente simbologia:


S = f/E28,1 (B.4-1)

k el coeficiente de abolladura.

bo la dimensión definida en la Figura B.4-1.

d, b, D las dimensiones definidas en la Figura B.4-2.

ds el ancho efectivo reducido del rigidizador de acuerdo con lo especificado en
este artículo. El valor de ds, calculado de acuerdo con el artículo B.4.2. se
debe utilizar para calcular las propiedades de la sección efectiva total (ver la
Figura B.4-2 ).

d´ s el ancho efectivo del rigidizador calculado de acuerdo con el artículo B.3.2
(ver la Figura B.4-2 ).

As el área reducida del rigidizador de acuerdo con lo especificado en este
artículo. As se debe utilizar para calcular las propiedades de la sección
efectiva total. Se debe considerar que el baricentro del rigidizador está
ubicado en el baricentro de la superficie total del rigidizador.

Ia el momento de inercia necesario del rigidizador, para que cada elemento
componente se comporte como un elemento rigidizado.

Is, A´ s el momento de inercia de la sección total del rigidizador respecto de su
propio eje baricéntrico paralelo al elemento a rigidizar, y área efectiva del
rigidizador, respectivamente. Para los rigidizadores de borde, la esquina
redondeada entre el rigidizador y el elemento a rigidizar no se debe
considerar parte del rigidizador.

Para el rigidizador ilustrado en la Figura B.4-2 :

Is = (d 3 t sen2 θ)/12
A´ s = d´ s t



(B.4-2)
(B.4-3)


Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 27

B.4.1. Elementos uniformemente comprimidos con un rigidizador intermedio

(a) Para la determinación de la resistencia

Para bo /t ≤ S
Ia = 0 (no es necesario ningún rigidizador intermedio)
be = b (B.4.1-1)
As = A´ s (B.4.1-2)
Para bo /t > S
As = A´ s (RI) (B.4.1-3)

3
1

S12
tb
- 0,583 n o ≥⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= (B.4.1-4)
1 )(R3 k nI += (B.4.1-5)
RI = I s / I a ≤ 1 (B.4.1-6)

siendo:


i) Para S < b o / t <3S
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= 50-
S
tb
50 t I o4a (B.4.1-7)
ii) Para bo / t ≥ 3S
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= 285-
S
tb
128 t I o4a (B.4.1-8)

El ancho efectivo be, se debe calcular de acuerdo con el artículo B.2.1(a).

(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo, bed, utilizado para calcular deformaciones se debe determinar como
en el artículo B.4.1(a), colocando fd en lugar de f.

bo
Tensión f
Elementos reales Elementos efectivos y tensión
sobre los elementos efectivos
Sección del rigidizador
b /2e b /2e b /2e eb /2
b


Figura B.4-1 Elementos con rigidizador intermedio.


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 28

B.4.2. Elementos uniformemente comprimidos con un rigidizador de borde

(a) Para la determinación de la resistencia

Para b/t ≤ 0,328 S

Ia = 0 (no se requiere rigidizador de borde)
be = b (B.4.2-1)
be1 = b e2 = b/2 ver la Figura B.4-2 (B.4.2-2)
ds = d' s para labio rigidizador simple (B.4.2-3)
As = A' s para otras formas de rigidizadores (B.4.2-4)

Para b/t > 0,328 S

be1 = (b e / 2) (R I) ver la Figura B.4-2 (B.4.2-5)
be2 = b e – b e1 ver la Figura B.4-2 (B.4.2-6)
ds = d ′s (RI) para labio rigidizador simple (B.4.2-7)
As = A ′s (RI) para otros rigidizadores (B.4.2-8)

siendo:

S valor definido por la expresión (B.4-1)

(RI) = I s / I a ≤ 1 (B.4.2-9)

⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ +≤⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= 5
S
tb
115 t 0,328-
S
tb
t399 I 4
3
4
a (B.4.2-10)

3
1

4S
tb
- 0,582 n ≥⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= (B.4.2-11)

El ancho efectivo be, se calcula de acuerdo con el artículo B.2.1 con k de la Tabla B.4-1


Tabla B.4-1 Determinación del coeficiente de abolladura k
Labio rigidizador simple (140° ≥ θ ≥ 40°)
D / b ≤ 0,25 0,25 < D / b ≤ 0,8
Otros rigidizadores de
borde
( ) 4 0,43 R 57,3 nI ≤+ ( ) 4 0,43 R b
5D
- 82,4 nI ≤+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ 3,57 (R I)n + 0,43 ≤ 4


(b) Para la determinación de las deformaciones

El ancho efectivo, bed, utilizado para calcular las deformaciones se debe determinar
como en el artículo B.4.2(a), excepto que se debe colocar fd (para cargas de servicio)
en lugar de f.


Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 29

b
d
D
θ
d´= Ancho efectivo del rigidizador
calculado según la sección B.3.2
d
s
d = Ancho efectivo reducido del
Tensión f del ala comprimida
rigidizador
s
Eje baricentrico
b e2 b e1
d
ds´
s Tensión f del labio3
D, d = Dimensiones reales del rigidizador


Figura B.4-2 Elementos con un labio simple rigidizador de borde

ds′ = Ancho efectivo del rigidizador calculado según el artículo B.3.2

ds = Ancho efectivo reducido del rigidizador


B.5. ANCHOS EFECTIVOS DE ELEMENTOS RIGIDIZADOS CON MÁS DE UN
RIGIDIZADOR INTERMEDIO O ELEMENTOS RIGIDIZADOS EN SUS BORDES Y
CON RIGIDIZADORES INTERMEDIOS

B.5.1. Anchos efectivos de elementos rigidizados uniformemente comprimidos con
más de un rigidizador intermedio

En este artículo se emplea la siguiente simbología:

Ag el área bruta del elemento incluyendo los rigidizadores
As el área bruta de un rigidizador
be el ancho efectivo de un elemento, ubicado en el baricentro del elemento
incluyendo los rigidizadores, ver la Figura B.5-2 .
bp el máximo ancho plano de un sub-elemento, ver la Figura B.5-1 .
bo el ancho plano total del elemento rigidizado, ver la Figura B.5-1 .
ci la distancia horizontal desde el borde del elemento hasta el baricentro del
rigidizador, ver la Figura B.5-1 .
Fcr la tensión de abolladura elástica
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 30

f la tensión de compresión uniforme actuando sobre un elemento plano
h el ancho del elemento adyacente a un elemento rigidizado (por ejemplo: la altura
del alma de una sección omega con múltiples rigidizadores en el ala
comprimida es igual a h; si los elementos adyacentes tienen diferentes
anchos, debe usarse el menor).
Isp el momento de inercia del rigidizador respecto del baricentro de la parte plana del
elemento. Se debe incluir la parte curva que une el rigidizador con la parte plana.
k el coeficiente de abolladura del elemento
k d el coeficiente de abolladura para pandeo distorsional
k loc el coeficiente de abolladura para el sub-elemento.
Lbr la longitud libre entre puntos de arriostramiento u otros dispositivos que
restringen el pandeo distorsional del elemento
R el factor de modificación del coeficiente de pandeo distorsional del elemento
n la cantidad de rigidizadores en un elemento
t el espesor del elemento
i el índice del rigidizador “i”
λ la esbeltez
ρ el factor de reducción

El ancho efectivo se determina de la siguiente forma:

⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
t
A
b ge ρ (B.5.1-1)

ρ = 1 cuando λ ≤ 0,673 (B.5.1-2)


ρ = (1 – 0,22 / λ ) / λ cuando λ > 0,673 (B.5.1-3)


crF
f
=λ (B.5.1-4)

( )
2
o
2
2
cr b
t

- 1 12
E
k F ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= μ
π
(B.5.1-5)

El coeficiente de abolladura k se determinará como el menor valor entre R.k d y k loc de
acuerdo con los artículos B.5.1.1 o B.5.1.2 según corresponda.

k = el menor valor entre R.k d y k loc (B.5.1-6)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 31

R = 2 cuando (bo / h) < 1 (B.5.1-7)

2
1

5
/hb- 11
R o ≥= cuando bo / h ≥ 1 (B.5.1-8)

B.5.1.1. Caso particular: “n” rigidizadores idénticos, igualmente espaciados


(a) Para la determinación de la resistencia

k loc = 4(n + 1) 2 (B.5.1.1-1)
( ) ( )
( )( )1 n 1
n 1 1
k 2
22
d ++
+++= δβ
γβ
(B.5.1.1-2)

( )( ) 411 n 1 ++= γβ (B.5.1.1-3)

Si Lbr < βbo , entonces (Lbr / b o) podrá ser reemplazado por β para tener en cuenta el
incremento de capacidad debido al arriostramiento.


3
o
sp
t b
I 10,92
=γ (B.5.1.1-4)

t b
A

o
s=δ (B.5.1.1-5)


(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo, bd , utilizado en el cálculo de las deformaciones, se determinará de
acuerdo con el artículo B.5.1.1(a), colocando fd en lugar de f, donde fd es la tensión de
compresión calculada en el elemento considerado, teniendo en cuenta la sección efectiva de
la sección para la carga para la cual se determina la deformación (carga de servicio).


B.5.1.2. Caso general: rigidizadores con ubicación, tamaño y cantidad arbitraria

(a) Para la determinación de la resistencia

k loc = 4(b 0 / b p)2 (B.5.1.2-1)


( )
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ +
++
=
∑
∑
=
=
n
1i
ii
2
n
1i
ii
22
d
2 1
2 1
k
ωδβ
ωγβ
(B.5.1.2-2)

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 32

4
1
n
1i
ii 1 2 ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ += ∑
=
ωγβ (B.5.1.2-3)


Si Lbr < βbo, entonces (Lbr / b o) podrá ser reemplazado por β para tener en cuenta el
incremento de capacidad debido al arriostramiento.

( )
3
o
isp
i t b
I 10,92
=γ (B.5.1.2-4)

⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
o
i2
i b
c
sen πω (B.5.1.2-5)
( )
t b
A

o
is
i =δ (B.5.1.2-6)


(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo, bed, utilizado en el cálculo de las deformaciones, se determinará de
acuerdo con el artículo B.5.1.2(a), colocando fd en lugar de f, donde fd es la tensión de
compresión calculada en el elemento considerado, teniendo en cuenta el área efectiva de la
sección para la carga para la cual se determina la deformación. (Carga de servicio).





Figura B.5-1 Ancho de la chapa y ubicación de los rigidizadores.



Reglamento CIRSOC 303 Cap. B - 33

Figura B.5-2 Ubicación de los anchos efectivos.


B.5.2. Elementos con rigidizador de borde y rigidizadores intermedios

(a) Para la determinación de la resistencia

El ancho efectivo be se determinará de la siguiente forma:

Si (bo / t) ≤ 0,328 S , el elemento será totalmente efectivo y no se requerirá reducción por
pandeo local.

Si (bo / t) > 0,328 S , se determinará el coeficiente de abolladura k , de acuerdo con lo
indicado en el artículo B.4.2, pero colocando bo en lugar de b en todas las expresiones.

Si k , según el artículo B.4.2, resulta menor que 4 (k < 4) , el o los rigidizadores
intermedios no deberán ser considerados y el ancho efectivo se deberá calcular según el
artículo B.4.2.

Si k , según el artículo B.4.2 es igual a 4 (k = 4) , el ancho efectivo del elemento rigidizado
en el borde se determinará según el artículo B.5.1, con la siguiente excepción:

El valor de R, calculado con las expresiones (B.5.1-7) y (B.5.1-8) deberá ser menor o
igual que 1, siendo bo , el ancho plano total del elemento con rigidizador de borde.

El resto de la simbología está definida en los artículos B.4. y B.5.1.

(b) Para la determinación de deformaciones

El ancho efectivo bed para el cálculo de las deformaciones, se determinará según el
artículo B.5.2(a), colocando fd en lugar de f y f1 , donde fd es la tensión de compresión
para cargas de servicio calculada en el elemento considerado.
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. B - 34

CAPÍTULO C. ESPECIFICACIONES PARA EL DISEÑO DE
BARRAS





C.1. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES

Las propiedades de las secciones (área de la sección transversal, momento de inercia,
módulo resistente elástico, radio de giro, etc.) se deben determinar de acuerdo con los
métodos convencionales del análisis estructural. Las propiedades se deben basar en la
sección bruta de las barras (o en las secciones netas cuando esto sea aplicable) excepto
cuando se requiera explícitamente el empleo de una sección reducida o un ancho efectivo
de cálculo.


C.2. BARRAS TRACCIONADAS

Para las barras solicitadas a tracción, la resistencia nominal a la tracción, Tn , en kN,
deberá ser el menor valor obtenido de los estados limites de (a) fluencia en la sección
bruta, (b) rotura en la sección neta fuera de las uniones y (c) rotura en la sección neta
efectiva en la unión;

(a) Para fluencia en la sección bruta

Tn = Ag Fy (10)-1 (C.2-1)
φt = 0,90

(b) Para rotura en la sección neta fuera de las uniones

Tn = An Fu (10)-1 (C.2-2)
φt = 0,75

siendo:

Tn la resistencia nominal a la tracción axil de la barra, en kN.

Ag el área de la sección bruta, en cm2

An el área de la sección neta, en cm2

Fy la tensión de fluencia de acuerdo con lo determinado en el artículo A.2.8 en
MPa.

Fu la tensión de rotura de acuerdo con lo determinado en el artículo A.2.1 en
MPa.


Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 35

(c) Para rotura en la sección neta efectiva en la unión:

La resistencia nominal a la tracción axil también estará limitada por los artículos E.2.7,
E.3, E.4 y E.5 para barras traccionadas unidas mediante soldadura, bulones o
tornillos.

(d) La esbeltez kL/r será menor o igual que 300. Esta limitación no se aplica para cables,
secciones circulares macizas y flejes que formen parte de la estructura, los que
deberán tener una pretensión que garantice su entrada en tracción al actuar las
cargas de servicio


C.3. BARRAS FLEXADAS

C.3.1. Resistencia para flexión simple

La resistencia nominal a la flexión, Mn , será el menor de los valores calculados de
acuerdo con los artículos C.3.1.1, C.3.1.2, C.3.1.3, y C.3.1.4 según corresponda.

Las especificaciones de este artículo no consideran efectos torsionales, tales como
aquellos que resultan de cargas que no pasan por el centro de corte de la sección
bruta.

Para el diseño de los arriostramientos que restrinjan desplazamientos laterales o giros ver
el artículo D.3 .

Para la determinación de la resistencia de diseño cuando el plano de corte no contenga al
centro de corte, se deberán considerar los efectos de la torsión resultantes de dicha
exentricidad en aquellas secciones de la viga que no tengan impedida la torsión por
el arriostramiento.

C.3.1.1. Resistencia nominal de secciones lateralmente arriostradas en forma
continua

Para barras con el ala comprimida lateralmente arriostrada en forma continua, la
resistencia nominal a la flexión, Mn, se deberá calcular en base a la iniciación de la
fluencia en la sección efectiva (Procedimiento I) o en base a la capacidad de reserva
inelástica (Procedimiento II) cuando se admita su consideración.

• Para secciones con alas comprimidas rigidizadas o parcialmente rigidizadas:

φb = 0,95

• Para secciones con alas comprimidas no rigidizadas:

φb = 0,90

(a) Procedimiento I - En base a la iniciación de la fluencia:

El momento elástico efectivo, Mn (en kN.m), se debe determinar de la
siguiente manera:

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 36

Mn = Se Fy (10)-3 (C.3.1.1-1)
siendo:

Fy

la tensión de fluencia según lo especificado en el artículo A.2.8, en MPa.

Se el módulo elástico de la sección efectiva calculado para la fibra extrema
comprimida o traccionada con Fy, en cm3 .


(b) Procedimiento II - En base a la reserva de capacidad flexional inelástica:

La reserva de capacidad flexional inelástica se puede utilizar cuando se satisfacen
simultáneamente las siguientes condiciones:

(1) La barra no está solicitada a torsión ni sometida a pandeo lateral torsional o
flexotorsional.

(2) El efecto de la conformación en frío no se incluye al determinar el límite de fluencia
Fy.

(3) La relación entre la altura de la parte comprimida del alma y su espesor es menor
o igual que λ1.

(4) El esfuerzo de corte requerido en kN es menor o igual que
[0,60 Fy (Σh t) (10)-1].

(5) El ángulo entre cualquier alma y la vertical es menor o igual que 30 grados.

La resistencia nominal a la flexión, Mn , en kN.m no deberá ser mayor que
(1,25 Se Fy (10)-3) determinada de acuerdo con el Procedimiento I, ni que la flexión que
produce una deformación específica máxima por compresión de ( Cy ey) (no se limita la
máxima deformación por tracción);

siendo:

ey la deformación específica de fluencia = Fy /E


E el módulo de elasticidad longitudinal del acero, en MPa


Cy el factor de deformación específica por compresión determinado de la
siguiente manera:

(a) Elementos comprimidos rigidizados sin rigidizadores intermedios

Cy = 3 para b/t ≤ λ1
Cy = ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
−
−−
12
1
λλ
λ(b/t)
23 para 21 t
b λλ <<
Cy = 1 para (b/t) ≥ λ2



Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 37

siendo:

E/F
11,1
y
1 =λ (C.3.1.1-2)

E/F
28,1
y
2 =λ (C.3.1.1-3)



(b) Elementos comprimidos no rigidizados

Cy = 1

(c) Elementos comprimidos con rigidización múltiple y elementos
comprimidos con rigidizadores de borde

Cy = 1

Cuando corresponda, las propiedades de la sección se deberán calcular utilizando los
anchos efectivos de cálculo. Mn se deberá calcular considerando el equilibrio de
tensiones, suponiendo una curva tensión-deformación idealmente elastoplástica igual
para compresión y tracción, suponiendo pequeñas deformaciones y que las secciones
planas permanecen planas durante la flexión. La combinación de flexión y pandeo
localizado del alma se deberá verificar de acuerdo con los requisitos del artículo C.3.5.

C.3.1.2. Resistencia al pandeo lateral-torsional

C.3.1.2.1. Resistencia al pandeo lateral-torsional de barras de sección abierta

Las especificaciones de este artículo se aplican para barras de sección I, Z, C y otras
barras flexadas con simetría simple ( excluyendo tableros con múltiples almas, barras
de sección U, y arcos o barras curvas).

Las especificaciones de este artículo no se aplican a las alas comprimidas sin
arriostramiento lateral de secciones que son lateralmente estables.

Para las correas de sección C y Z en las cuales el ala traccionada esté unida al
revestimiento, ver el artículo C.3.1.3.

La resistencia nominal, Mn, en kN.m de los tramos sin arriostramiento lateral para
secciones con simetría simple, simetría doble y simetría puntual sujetas a pandeo lateral,
se debe calcular de la siguiente manera:

Mn = Sc Fc (10)-3 (C.3.1.2.1-1)
φb = 0,90

siendo:

Sc el módulo elástico de la sección efectiva, referido a la fibra extrema comprimida
con la tensión Fc, en cm3 .

Fc la tensión crítica determinada de la siguiente manera, en MPa,
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 38

- Para Fe ≥ 2,78 Fy

Fc = Fy (C.3.1.2.1-2)

- Para 2,78 Fy > Fe > 0,56 Fy

⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ −=
e
y
yc F36
F10
1F
9
10
F (C.3.1.2.1-3)

- Para Fe ≤ 0,56 Fy

Fc = Fe (C.3.1.2.1-4)

siendo:

Fe la tensión elástica crítica de pandeo lateral-torsional calculado de
acuerdo con (a) o (b), en MPa:

(a) Para secciones con simetría simple, doble y puntual:

Fe = tey
f
ob
S
ArC σσ para flexión respecto del eje de simetría.
(C.3.1.2.1-5)

Para secciones con simetría simple, el eje x es el eje de simetría
orientado de manera tal que el centro de corte tiene una coordenada x
negativa.

Para secciones con simetría puntual se debe utilizar 0,5Fe. El eje x de
las secciones Z es el eje baricéntrico perpendicular al alma.

Alternativamente, Fe se puede calcular utilizando las expresiones
dadas en (b), para secciones doble T con simetría doble, para
secciones C de simetría simple o secciones Z con simetría puntual.

Fe = ( ))/(rjCj
SC
AC
ext
2
o
2
s
fTF
exs σσσ ++ para flexión alrededor del eje
baricéntrico perpendicular al eje de simetría sólo para secciones con
simetría simple. (C.3.1.2.1-6)

Cs = +1 para momento que provoca compresión del lado donde se
encuentra el centro de corte considerado desde el baricentro.

Cs = -1 para momento que provoca tracción del lado donde se
encuentra el centro de corte considerado desde el baricentro.

σex = 2
xxx
2
)r/Lk(
Eπ
(C.3.1.2.1-7)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 39

σey = 2
yyy
2
)r/Lk(
Eπ
(C.3.1.2.1-8)


σt = ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ + 2
tt
w
2
2
o )Lk(
CE
JG
rA
1 π
(C.3.1.2.1-9)


A el área total de la sección transversal (sin reducir), en cm2

Sf el módulo resistente elástico de la sección total, no reducida,
referido a la fibra extrema comprimida, en cm 3 .

Cb =
CBAmáx
máx
M3M4M3M5,2
M5,12
+++ (C.3.1.2.1-10)

siendo:

Mmáx el valor absoluto del momento máximo en el tramo no
arriostrado lateralmente, en kN.m

MA el valor absoluto de momento correspondiente al punto
ubicado a un cuarto del tramo no arriostrado
lateralmente, en kN.m.

MB el valor absoluto del momento en el centro del tramo no
arriostrado lateralmente, en kN.m.

MC el valor absoluto del momento correspondiente al punto
ubicado a tres cuartos del tramo no arriostrado
lateralmente, en kN.m.

En todos los casos se permite tomar Cb igual a la unidad (valor
conservador). Para los voladizos en los cuales el extremo libre no
esté lateralmente arriostrado, Cb se debe tomar igual a la unidad.

E el módulo de elasticidad longitudinal del acero, en MPa.

CTF = 0,6 – 0,4 (M1/M2) (C.3.1.2.1-11)


siendo:

M1 ; M2 M1 es el menor y M2 es el mayor momento flector en
los extremos de la longitud no arriostrada en el
plano de flexión, y M1/M2, es la relación entre los
momentos de los extremos; se tomará positiva
cuando M1 y M2 tengan el mismo signo (flexión con
doble curvatura) y negativa cuando sean de signos
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 40

contrarios (flexión con simple curvatura). Cuando el
momento flector en cualquier punto de una longitud
lateralmente no arriostrada es mayor que en los dos
extremos de dicha longitud, CTF se debe tomar igual
a la unidad.
x
x

ro el radio de giro polar de la totalidad de la sección
transversal respecto del centro de corte, en cm.

2
o
2
y
2
x xrr ++= (C.3.1.2.1-12)

rx, ry los radios de giro de la sección bruta respecto de
los ejes principales baricéntricos, en cm.

G el módulo de elasticidad transversal del acero, en
MPa.

kx, ky, kt los factores de longitud efectiva para flexión
respecto de los ejes x e y, y para torsión

Lx, Ly, L la longitud lateralmente no arriostrada de la barra
comprimida para flexión respecto de los ejes x e y, y
longitud no arriostrada para torsión, en cm.

xo la distancia entre el centro de corte y el baricentro
sobre el eje principal x, considerada negativa, en
cm.

J el módulo de torsión de St. Venant de la sección
transversal, en cm4 .

Cw el módulo de alabeo de la sección transversal, en
cm6.

j oxdA
2yxA
A
dA3x
yI2
1 −⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
∫+∫= (en cm).
(C.3.1.2.1-13)


(b) Para secciones doble T, secciones C de simple simetría o secciones Z
flexionadas respecto del eje baricéntrico perpendicular al alma (eje x),
se permiten usar las siguientes expresiones, en lugar de las
establecidas en (a), para la determinación de Fe :

2
yyf
ycb
e )Lk(S
IdEC
F =

2π Para secciones doble T con simetría doble y
secciones C de simetría simple en MPa.
(C.3.1.2.1-14)


Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 41

Para secciones Z con simetría puntual en MPa.
(C.3.1.2.1-15)
2
yyf
yc
2
b
Lk(S2
IdEC π=
)



siendo:
d la altura de la sección, en cm.

Iyc el momento de inercia de la parte comprimida de la
sección respecto del eje baricéntrico de la sección
bruta paralelo al alma, utilizando la sección total, no
reducida, en cm4 .

Los demás términos han sido definidos en (a)

C.3.1.2.2. Pandeo lateral de alas comprimidas sin arriostramiento lateral (Secciones
U, C y tableros con rigidizadores múltiples)

Las especificaciones de este artículo se aplican a vigas de sección en U, C o galera
invertida y secciones que tienen un conjunto de rigidizadores unidos a una chapa tales
como las indicadas en la Figura C.3-1, cuando la flexión produce compresión en las alas
extremas.






b




b b

Las flechas indican el sentido probable de pandeo ; b es la porción colaborante del ala traccionada


Figura C.3-1 Secciones U, C, galera invertida y Secciones con rigidizadores unidos
a una chapa.

La resistencia nominal, Mn , en kN.m se debe calcular de la siguiente manera:


Mn = Sc Fc2 (10)-3 (C.3.1.2.2-1)
φb1 = 0,85

siendo:

Sc el módulo elástico de la sección efectiva, referido a la fibra extrema
comprimida con la tensión Fc2 , en cm3 .

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 42

Fc2 la tensión de compresión en la fibra extrema determinada con el siguiente
procedimiento, en MPa:



(1) Se determina la posición del eje neutro (eje baricéntrico de la sección
transversal).

(2) Se define la “columna equivalente” formada por la parte de sección transversal
que va desde la fibra extrema comprimida hasta la fibra ubicada a la distancia
heq de ella (ver la Figura C.3-2).

(3)

d
cc12
)tccc(3
eqh
−= (C.3.1.2.2-2)

siendo:

d la altura total de la sección transversal, en cm.

cc la distancia entre el eje neutro y la fibra extrema comprimida, en cm.

ct la distancia entre el eje neutro y la fibra extrema traccionada, en cm.

(4) Se determina la distancia yo entre el centro de gravedad (Gs) y el centro de
corte de la “columna equivalente” ( Cs) medida paralela al alma.

(Si la sección transversal de la columna equivalente es un ángulo o una te, el
centro de corte se encuentra en la intersección de ala y alma)

Cs y

Gs y o Gs h eq

y c cc
d h
eje neutro

ct

y

Figura C.3-2 Sección U, galera invertida. Columna equivalente.

(4) Se determina la constante de resorte β :

Se puede determinar tomando una porción de la barra de longitud unitaria
(1cm); aplicando una fuerza unitaria (1 kN) que pase por el centro de gravedad
de la columna equivalente y sea perpendicular al alma. Se calcula el
desplazamiento lateral δ (en cm) de dicho centro con respecto a la base del
alma y la constante de resorte resulta: β = (1 / δ)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 43

(5) Se determina el parámetro que refleja la influencia debilitante de la torsión de
la columna equivalente

To = h / (h + 3,4 yo) (C.3.1.2.2-3)
siendo:

h la distancia entre baricentro de la columna equivalente y la fibra
extrema del ala traccionada, en cm.

yo la distancia entre el baricentro y el centro de corte de la columna
equivalente medida paralela al alma, en cm.

(6) Se determina la carga crítica Pcr de la columna equivalente de la siguiente
manera:

(a) Si el ala está arriostrada lateralmente en dos o más puntos:


si C ≤ 30 e
e
2
2
cr PP
L
1TP ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ += π
β


(C.3.1.2.2-4)


si C > 30 e
e
2
cr PP
L2
6,0TP ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ += βπ

(C.3.1.2.2-5)



siendo:
C =
e
2
P
Lβ


Pcr la carga crítica de la columna equivalente, en kN.

Pe la carga crítica de Euler de columna equivalente = 10-1 π2 E Ie/L2 en
kN.

β la constante de resorte = 1 / δ en kN/cm 2.

L la longitud no arriostrada de la columna equivalente (separación entre
arriostramientos del ala comprimida, en cm).

Ie momento de inercia de la columna equivalente con respecto a su eje
baricéntrico paralelo al alma, en cm4 .

T = To si L ≥ L ´

T = To ( L / L´) si L < L´

L´ = 4 3e )t/h(I7,3 en cm.

(b) Si el ala esta arriostrada lateralmente en menos de dos puntos:

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 44

eocr IE4TP β= (C.3.1.2.2-6)

(7) Se determina la esbeltez de la columna equivalente:

(k L / r)eq =
ecr
2
A/)P10(
E
1,1
1 π
(C.3.1.2.2-7)

siendo:

Ae el área de la sección transversal de la columna equivalente, en cm2.

(8) Con las especificaciones del artículo C.4. (a) y C.4.1 del Reglamento se
obtiene la tensión nominal Fn para la esbeltez de la columna equivalente. Esa
tensión se ubica en el baricentro de la columna equivalente situada a la
distancia yc del eje neutro.

(9) Se obtiene la tensión de compresión en la fibra extrema Fc2 :

Fc2 = Fc (cc /yc) (C.3.1.2.2-8)


C.3.1.3. Vigas con el ala traccionada unida en forma fija y continua a un tablero o
revestimiento

Este artículo no se aplica a las vigas continuas para la región entre puntos de inflexión
adyacentes a un apoyo, ni a las vigas en voladizo.

La resistencia nominal a la flexión, Mn, en kN.m de secciones C o Z cargadas en un
plano paralelo al alma, con el ala traccionada unida a un tablero o revestimiento y con
el ala comprimida sin arriostramiento lateral se debe calcular de la siguiente manera:

Mn =
φb =
R Se Fy (10)-3
0,90
(C.3.1.3-1)


donde R se debe obtener de la Tabla C.3-1 para secciones C y Z de un solo tramo, y

R = 0,60 para perfiles C en vigas continuas.


R = 0,70 para perfiles Z en vigas continuas.


Se y Fy se definieron en el artículo C.3.1.1.



El factor de reducción, R, se debe solamente aplicar a los sistemas de cubierta, piso o
pared que satisfagan las siguientes condiciones:

(1) Barras de altura menor que 292 mm.

(2) Barras con alas comprimidas con rigidizadores de borde.

(3) 60 ≤ altura / espesor ≤ 170.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 45

(4) 2,8 ≤ altura / ancho del ala ≤ 4,5.

(5) 16 ≤ ancho plano del ala / espesor del ala ≤ 43.

(6) Para barras continuas en las cuales la continuidad se logra mediante la
superposición de dos perfiles (por ejemplo secciones Z anidables), la
longitud de superposición en cada apoyo interior y hacia cada lado del
apoyo (distancia entre el centro del apoyo y el final de la superposición) no
debe ser menor que 1,5 d.

(7) Luz del tramo de barra no mayor que 10 m.

(8) Para barras continuas, la luz del tramo más largo no debe exceder en más
del 20% a la luz del tramo más corto.

(9) El desplazamiento lateral de ambas alas está impedido en los apoyos.

(10) Los paneles deben estar realizados a partir de chapas de acero de tensión
de fluencia no menor que 340 MPa y con un espesor mínimo de 0,46 mm,
teniendo una altura mínima de los nervios de 32 mm, separados un
máximo de 305 mm entre sus centros y unidos de una manera que impida
efectivamente los desplazamientos relativos entre el panel y el ala de la
correa.

(11) La aislación, cuando exista, debe ser una capa de fibra de vidrio de entre 0
y 152 mm de espesor comprimida entre la barra y el panel de una manera
compatible con los sistemas de unión utilizados.

(12) Tipos de unión: tornillos para chapas autoperforantes o autorroscantes Nº
12 (como mínimo) o remaches de 4,76 mm (mínimo), arandelas de 12,7
mm de diámetro.

(13) Los medios de unión deben asegurar un contacto sin holgura entre los
elementos a unir.

(14) La separación entre los centros de los medios de unión no debe ser mayor
que 305 mm y deben estar colocados aproximadamente en el centro del
ala de la viga.

(15) La tensión de fluencia de cálculo de las barras no excederá 410 MPa.


Si alguna de las variables no está comprendida dentro de los límites indicados en el
párrafo precedente, se deben llevar a cabo ensayos a escala real de acuerdo con el
artículo F.1. del Reglamento, o bien aplicar un procedimiento de análisis racional.

En todos los casos, como alternativa al procedimiento descripto en este artículo, se
podrán realizar ensayos de acuerdo con el artículo F.1.


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 46

TABLA C.3-1 Valores de R para secciones C o Z de un solo tramo


Altura (mm) Sección R
d ≤ 165 C o Z 0,70
165 < d ≤ 216 C o Z 0,65
216 < d ≤ 292 Z 0,50
216 < d ≤ 292 C 0,40

Cuando exista aislación para barras de un solo tramo, R deberá ser reducido debido a los
efectos del aislamiento comprimido entre el cerramiento y la barra. La reducción deberá
ser calculada multiplicando el valor de R, obtenido de la Tabla C.3-1, por el siguiente
factor de corrección r:

r = 1,00 – 0,0004 ti (C.3.1.3-2)

siendo:
ti el espesor de la aislación de fibra de vidrio sin comprimir, en mm.


C.3.1.4. Vigas de sección C o Z con el ala comprimida unida a una cubierta o
revestimiento de chapa plegada

Sólo si la unión del ala comprimida del perfil a la chapa de la cubierta o revestimiento se
realiza con tornillos autoperforantes o autorroscantes colocados en el valle del
plegado y el arriostramiento del sistema de cubierta se realiza según lo especificado en
el artículo D.3.2.1, la resistencia nominal a la flexión, Mn, de secciones C o Z, cargadas
en un plano paralelo al alma, se determinará con las especificaciones del artículo
C.3.1.2.1. considerando como longitud no arriostrada 2 veces la distancia entre pasadores
medida según el eje del perfil.

Con cualquier otro sistema de fijación entre chapa y perfil o un sistema de arriostramiento
distinto al especificado en el artículo D.3.2.1 no podrá tenerse en cuenta el
arriostramiento provisto por la chapa, excepto que el mismo se demuestre mediante
ensayos realizados con las especificaciones del Capítulo F.


C.3.2. Resistencia al corte

C.3.2.1. Resistencia al corte de barras con almas sin perforaciones.

La resistencia nominal al corte, Vn, (en kN) se determinará de la siguiente manera:


Vn = Aw Fv (10)-1 (C.3.2.1-1)



(a) Para h/t ≤ yv F/kE
Fv = 0,60 Fy (C.3.2.1-2)
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 47

(b) Para yv F/kE < (h/t) ≤ 1,51 yv F/kE

Fv =
)t/h(
FkE60,0 yv
(C.3.2.1-3)


(c) Para h/t > 1,51 yv F/kE

Fv = 2v22
v
2
)t/h(/kE904,0
)t/h)(1(12
kE =− μ
π
(C.3.2.1-4)


La resistencia de diseño al corte Vd es:

Vd = φv Vn
φv = 0,95


siendo:

Aw el área del alma de la barra = h t en cm2.

E el módulo de elasticidad longitudinal del acero, en MPa.

Fv la tensión nominal de corte, en MPa.

Vn la resistencia nominal al corte, en kN.

t el espesor del alma, en cm.

h la altura de la parte plana del alma medida sobre el plano del alma, en cm.

kv el coeficiente de abolladura por corte determinado de la siguiente manera:

1. Para almas no rigidizadas, kv = 5,34

2. Para almas de vigas con rigidizadores transversales que satisfacen los
requisitos del artículo C.3.6

Cuando a/h ≤ 1,0


kv = 2)h/a(
34,5
00,4 + (C.3.2.1-5)

Cuando a/h > 1,0

kv = 2)h/a(
00,4
34,5 + (C.3.2.1-6)
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 48

siendo:

a la longitud del panel de corte del elemento de alma no rigidizada en
cm, o la distancia libre entre rigidizadores transversales en el caso de
elementos con almas rigidizadas, en cm.


Para un alma compuesta por dos o más chapas, cada chapa se debe considerar
como un elemento independiente que soporta su parte del esfuerzo de corte.


C.3.2.2. Resistencia al corte de almas de secciones C con perforaciones.

Estas especificaciones serán aplicables dentro de los siguientes límites:


(1) do/h ≤ 0,7.

(2) h/t ≤ 200.

(3) Perforaciones centradas en la línea media del alma.

(4) Distancia libre entre perforaciones ≥ 457mm.

(5) En perforaciones no circulares, radio en las esquinas ≥ 2 t.

(6) En perforaciones no circulares, do ≤ 64mm y b ≤ 114mm.

(7) En perforaciones circulares, diámetro ≤ 152mm.

(8) do > 14mm.

La resistencia nominal al corte Vn, determinada según el artículo C.3.2.1 deberá ser
multiplicada por qs :

Cuando c / t ≥ 54

qs = 1,0 (C.3.2.2-1)

Cuando 5 ≤ c / t < 54

qs = c/(54t) (C.3.2.2-2)
siendo:

c = h/2 – do /2,83 para perforaciones circulares. (C.3.2.2-3)

c = h/2 – do /2 para perforaciones no circulares. (C.3.2.2-4)

d0 la altura de las perforaciones del alma, en cm.

b la longitud de las perforaciones del alma, en cm.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 49

h la altura de la parte recta del alma medida a lo largo del plano del alma,
en cm.


C.3.3. Flexión y Corte combinados

Para vigas solicitadas a flexión y a corte, la resistencia requerida a flexión Mu, y la
resistencia requerida al corte Vu, no deben superar a φbMn y φvVn, respectivamente.

Para vigas con almas no rigidizadas, la resistencia requerida a flexión Mu, y la resistencia
requerida al corte Vu, deberán también satisfacer la siguiente expresión de interacción:

1
V
V
M
M
2
nv
u
2
nxob
u ≤⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
φφ (C.3.3-1)

Para vigas con rigidizadores transversales en las almas, cuando Mu / (φbMnxo) > 0,5 y
Vu /(φvVn) > 0,7, Mu y Vu deberán también satisfacer la siguiente expresión de interacción:


3,1
V
V
M
M
6,0
nv
u
nxob
u ≤⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
φφ (C.3.3-2)
siendo:

φb el factor de resistencia para flexión (Ver el artículo C.3.1.1).

φv el factor de resistencia para corte (Ver el artículo C.3.2).

Mn la resistencia nominal a la flexión cuando sólo se considera flexión, ver en
kN.m.

Mnxo la resistencia nominal a la flexión respecto al eje baricéntrico x, determinada
de acuerdo con el artículo C.3.1.1, en kN.m.

Vn la resistencia nominal al corte cuando sólo se considera corte, en kN

Mu la resistencia requerida a flexión, en kN.m.

Vu la resistencia requerida a corte, en kN.

C.3.4. Pandeo localizado del alma

C.3.4.1. Resistencia al pandeo localizado en almas sin perforaciones

La resistencia nominal al pandeo localizado, Pn , se determinará con la siguiente
expresión:

⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ +⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
t
h
C-1
t
N
C1
t
R
C-1 θ sen F Ct P hNRy
2
n (10)
-1 (C.3.4.1-1)
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 50

siendo:

Pn la resistencia nominal del alma, en kN.

C el coeficiente que se obtiene de las Tablas C.3.-2, C.3.-3, C.3.-4, C.3-5 ó C.3-6.

Ch el coeficiente de esbeltez del alma que se obtiene de las Tablas C.3-2, C.3-3,
C.3-4, C.3-5 ó C.3-6.

CN el coeficiente de longitud de apoyo que se obtiene de las Tablas C.3-2, C.3-3,
C.3-4, C.3-5 ó C.3-6.

CR el coeficiente de radio de curvatura interno que se obtiene de Tablas C.3-2,
C.3-3, C.3-4, C.3-5 ó C.3-6.

Fy la tensión de fluencia especificada del acero, en MPa.

h la altura de la parte recta del alma medida a lo largo del plano del alma, en cm.

N la longitud real del apoyo, en cm, (no menor que 2 cm).

R el radio interno de plegado, en cm.

t el espesor del alma, en cm.

θ el ángulo entre el plano del alma y el plano de la superficie de apoyo 45º ≤ θ ≤
90º.

Las almas de barras flexionadas en las que h/t sea mayor que 200 deberán estar provistas
de medios adecuados para transmitir las cargas concentradas o reacciones directamente a
las almas.

Pn es la resistencia nominal para cargas concentradas o reacciones que corresponde a un
alma simple vinculada a alas en su parte superior e inferior. Para almas constituidas por
dos o más chapas, Pn se debe calcular para cada chapa individual y la suma de los
resultados será la resistencia nominal de la sección total.

Se considera una carga concentrada o reacción sobre un ala, cuando la distancia libre
entre los bordes de apoyo de cargas o reacciones de sentido contrario adyacentes es
mayor que 1,5h.

Se considera una carga concentrada o reacción sobre dos alas, cuando la distancia
libre entre los bordes de apoyo de cargas o reacciones de sentido contrario adyacentes es
menor o igual que 1,5h.

Se consideran cargas o reacciones extremas cuando la distancia libre entre los bordes de
apoyo de las cargas o reacciones y el extr emo de la barra es menor o igual que 1,5h.

Se consideran cargas o reacciones interiores cuando la distancia libre entre los bordes de
apoyo de las cargas o reacciones y el extremo de la barra es mayor que 1,5h, excepto lo
que se indica en las notas de las Tablas siguientes.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 51

La resistencia de diseño es Rn = φw Pn.

Los factores de resistencia φw se dan en las Tablas C.3-2 a C.3-6.

TABLA C.3-2 Secciones armadas

Condiciones del ala y
del apoyo
Casos de Carga C CR CN Ch φw Limitación
Extrema
s
10 0,14 0,28 0,001 0,75 R/t ≤ 5 Unida al
apoyo
Alas rigidizadas
o parcialmente
rigidizadas
Sobre un
ala
Interior 20 0,15 0,05 0,003 0,90 R/t ≤ 5
Extrema
s
10 0,14 0,28 0,001 0,75 R/t ≤ 5 Sobre un
ala
Interior 20,5 0,17 0,11 0,001 0,85 R/t ≤ 3
Extrema
s
15,5 0,09 0,08 0,04 0,75 R/t ≤ 3
Alas rigidizadas
o parcialmente
rigidizadas
Sobre dos
alas
Interior 36 0,14 0,08 0,04 0,75 R/t ≤ 3
Extrema
s
10 0,14 0,28 0,001 0,75 R/t ≤ 5
Sin unir
Alas sin rigidizar Sobre un
ala
Interior 20,5 0,17 0,11 0,001 0,85 R/t ≤ 3

Notas:

Esta Tabla se aplica para secciones doble T armadas mediante secciones U unidas alma con alma.
Ver el artículo C.3.4.1 de los Comentarios.
Los coeficientes arriba indicados se aplican cuando h/t ≤ 200, N/t ≤ 210, N/h ≤ 1,0 y θ = 90°


TABLA C.3-3 Secciones C de alma simple

Condiciones del ala y del
apoyo
Casos de Carga C CR CN Ch φw Limitación
extremas 4 0,14 0,35 0,02 0,85 R/t ≤ 9 Sobre un
ala Interior 13 0,23 0,14 0,01 0,90 R/t ≤ 5
extremas 7,5 0,08 0,12 0,048 0,85 R/t ≤ 12
Unida al
apoyo
Alas rigidizadas
o parcialmente
rigidizadas Sobre dos
alas Interior 20 0,10 0,08 0,031 0,85 R/t ≤ 12
extremas 4 0,14 0,35 0,02 0,80 R/t ≤ 5 Sobre un
ala Interior 13 0,23 0,14 0,01 0,90 R/t ≤ 5
extremas 13 0,32 0,05 0,04 0,90 R/t ≤ 3
Alas rigidizadas
o parcialmente
Rigidizadas Sobre dos
alas Interior 24 0,52 0,15 0,001 0,80 R/t ≤ 3
extremas 4 0,40 0,60 0,03 0,85 R/t ≤ 2 Sobre un
ala Interior 13 0,32 0,10 0,01 0,85 R/t ≤ 1
extremas 2 0,11 0,37 0,01 0,75 R/t ≤ 1
Sin unir
Alas sin rigidizar
Sobre dos
alas Interior 13 0,47 0,25 0,04 0,80 R/t ≤ 1

Notas:

(1) Los coeficientes arriba indicados se aplican cuando h/t ≤ 200, N/t ≤ 210, N/h ≤ 2,0 y θ = 90°
(2) Para reacciones o cargas interiores sobre dos alas cargadas y cuando la barra tiene sus alas
unidas al apoyo, la distancia desde el borde del apoyo al extremo de la barra debe ser como mínimo
2,5h. Para los casos sin unir, la distancia desde el borde del apoyo al extremo de la barra debe ser
como mínimo 1,5h.


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 52

TABLA C.3-4 Secciones Z de alma simple

Condiciones del ala
y del apoyo
Casos de Carga C CR CN Ch φw Limitación
Extremas 4 0,14 0,35 0,02 0,85 R/t ≤ 9 Sobre un
ala Interior 13 0,23 0,14 0,01 0,90 R/t ≤ 5
Extremas 9 0,05 0,16 0,052 0,85 R/t ≤ 12
Unida al
apoyo
Alas rigidizadas
o parcialmente
rigidizadas Sobre dos
alas Interior 24 0,07 0,07 0,04 0,80 R/t ≤ 12
Extremas 5 0,09 0,02 0,001 0,85 R/t ≤ 5 Sobre un
ala Interior 13 0,23 0,14 0,01 0,90 R/t ≤ 5
Extremas 13 0,32 0,05 0,04 0,90 R/t ≤ 3
Alas rigidizadas
o parcialmente
rigidizadas Sobre dos
alas Interior 24 0,52 0,15 0,001 0,80 R/t ≤ 3
Extremas 4 0,40 0,60 0,03 0,85 R/t ≤ 2 Sobre un
ala Interior 13 0,32 0,10 0,01 0,85 R/t ≤ 1
Extremas 2 0,11 0,37 0,01 0,75 R/t ≤ 1
Sin unir
Alas sin rigidizar
Sobre dos
alas Interior 13 0,47 0,25 0,04 0,80 R/t ≤ 1

Notas:

(1) Los coeficientes arriba indicados se aplican cuando h/t ≤ 200, N/t ≤ 210, N/h ≤ 2,0 y θ = 90°
(2) Para reacciones o cargas internas sobre dos alas cargadas y en el que la barra tiene sus alas
unidas al apoyo, la distancia desde el borde del apoyo al extremo de la barra debe ser como mínimo
2,5h. Para los casos sin unir, la distancia desde el borde del apoyo al extremo de la barra debe ser
como mínimo 1,5h.



TABLA C.3-5 Secciones Galera

Condiciones
del apoyo
Casos de Carga C CR CN Ch φw Limitación
Extremas 4 0,25 0,68 0,04 0,75 R/t ≤ 5 Sobre un
ala Interior 17 0,13 0,13 0,04 0,80 R/t ≤ 10
Extremas 9 0,10 0,07 0,03 0,85 R/t ≤ 10
Unida al apoyo
Sobre dos
alas Interior 10 0,14 0,22 0,02 0,85 R/t ≤ 10
Extremas 4 0,25 0,68 0,04 0,75 R/t ≤ 4 Sin unir Sobre un
ala Interior 17 0,13 0,13 0,04 0,90 R/t ≤ 4

Notas:

(1) Los coeficientes arriba indicados se aplican cuando h/t ≤ 200, N/t ≤ 200, N/h ≤ 2,0 y θ = 90°.



Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 53

TABLA C.3-6 Secciones de tableros con almas múltiples

Condiciones
del apoyo
Casos de Carga C CR CN Ch φw Limitación
Extremas 3 0,08 0,70 0,055 0,65 R/t ≤ 7 Sobre un
ala Internas 8 0,10 0,17 0,004 0,85 R/t ≤ 10
Extremas 9 0,12 0,14 0,04 0,85 R/t ≤ 10
Unida al apoyo
Sobre dos
alas Internas 10 0,11 0,21 0,02 0,85 R/t ≤ 10
Extremas 3 0,08 0,70 0,055 0,65 R/t ≤ 7 Sobre un
ala Internas 8 0,10 0,17 0,004 0,85 R/t ≤ 7
Extremas 6 0,16 0,15 0,05 0,90 R/t ≤ 5
Sin unir
Sobre dos
alas Internas 17 0,10 0,10 0,046 0,90 R/t ≤ 5

Notas:

(1) Los coeficientes arriba indicados se aplican cuando h/t ≤ 200, N/t ≤ 210, N/h ≤ 3,0
(2) 45° ≤ θ ≤ 90°



C.3.4.2. Resistencia al pandeo localizado en almas de secciones C con
perforaciones

Cuando existen perforaciones en las almas dentro de la longitud del apoyo, se deberán
colocar rigidizadores de apoyo.

Para almas de vigas con perforaciones, la resistencia al pandeo localizado se determinará
de acuerdo con el artículo C.3.4.1 multiplicando por el factor de reducción Rc que se indica
en este artículo.

Estas especificaciones se deberán aplicar dentro de los siguientes límites:

(1) do /h ≤ 0,7.

(2) h/t ≤ 200.

(3) La perforación está centrada en la mitad de la altura del alma.

(4) Distancia libre entre perforaciones ≥ 457 mm.

(5) Distancia entre el extremo de la barra y el borde de la perforación ≥ d.

(6) En perforaciones no circulares, radio en las esquinas ≥ 2t.

(7) En perforaciones no circulares, do ≤ 64 mm y b ≤ 114 mm.

(8) En perforaciones circulares, diámetro ≤ 152 mm.

(9) do >14 mm.

• Para una reacción extrema sobre un ala, (expresión (C.3.4.1-1) con Tabla C.3-3) y
cuando la perforación no se encuentre dentro de la longitud de apoyo:
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 54

Rc = 1,01 – 0,325 (do /h) + 0,083 (x/h) ≤ 1,0 (C.3.4.2-1)
N ≥ 25 mm

• Para una reacción interior sobre un ala, (expresión (C.3.4.1-1) con Tabla C.3-3) y
cuando ninguna porción de la perforación esté dentro de la longitud de apoyo:

Rc = 0,90 – 0,047 (do /h) + 0,053 (x/h) ≤ 1,0 (C.3.4.2-2)
N ≥ 76 mm
siendo

b la longitud de la perforación, en cm.

d a altura de la sección, en cm.

do la altura de la perforación, en cm.

h la altura de la parte plana del alma medida sobre el plano del alma, en cm.

x la menor distancia entre la perforación del alma y el borde del apoyo, en cm.

N la longitud de apoyo, en cm.


C.3.5. Flexión y pandeo localizado del alma combinados

Las almas planas no reforzadas (con rigidizadores) de perfiles sometidos a una
combinación de flexión y carga concentrada o reacción se deben diseñar de manera que
cumplan con los siguientes requisitos:

(a) Para perfiles que poseen almas simples no reforzadas:

42,1
M
M
P
P
07,1
nxob
u
nw
u ≤⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
φφ (C.3.5-1)

Excepción: en los apoyos interiores de tramos continuos, la expresión anterior no
es aplicable para tableros o vigas con dos o más almas simples, cuando los
bordes comprimidos de almas adyacentes están arriostrados lateralmente en la
región de momento negativo. Este arriostramiento podrá estar provisto mediante
elementos conectados a las alas de forma continua o intermitente, revestimientos
rígidos u otro arriostramiento lateral, y la separación entre almas adyacentes no
será mayor que 25,4 cm.

(b) Para perfiles que poseen múltiples almas no reforzadas, como los perfiles doble T
compuestos por dos perfiles C unidos espalda contra espalda, o perfiles similares,
que proporcionen un elevado grado de restricción contra la rotación del alma (tales
como las secciones doble T fabricadas soldando dos ángulos a un perfil C):

32,1
M
M
P
P
82,0
nxob
u
nw
u ≤⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
φφ (C.3.5-2)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 55

Excepción: En lugar de la expresión (C.3.5-2), cuando (h/t) ≤ 2,33/ E/Fy y λ ≤
0,673, estará permitido determinar la resistencia de diseño para una carga
concentrada o reacción utilizando φw Pn del artículo C.3.4.

En las expresiones anteriores:

φb el factor de resistencia para flexión (Ver el artículo C.3.1.1).

φw el factor de resistencia para pandeo localizado del alma (Ver el artículo C.3.4.).

Pu la resistencia requerida para la carga concentrada o reacción en presencia de
momento flector, en kN.

Pn la resistencia nominal para carga concentrada o reacción en ausencia de
momento flector determinada de acuerdo con el artículo C.3.4, en kN.

Mu la resistencia a flexión requerida en el punto de aplicación de la carga
concentrada o reacción, Pu, o inmediatamente adyacente al mismo, en kN.m.

Mnxo resistencia nominal a la flexión respecto al eje x baricéntrico determinada de
acuerdo con el artículo C.3.1.1, en kN.m.

b el ancho plano del ala de la viga que está en contacto con la placa de apoyo, en
cm.

t el espesor del alma o del ala, en cm.

λ el factor de esbeltez dado en el artículo B.2.1.

(c) Para dos perfiles Z anidados:

φ65,1
P
P
85,0
M
M
n
u
no
u ≤+ (C.3.5-3)


También se deberá verificar que:

Mu ≤ φb Mno y Pu ≤ φw Pn.

siendo:


Mu la resistencia a flexión requerida en la sección considerada, en kN.m.

Mno la resistencia nominal a flexión para los dos perfiles Z anidados, es decir, la
sumatoria de los dos perfiles evaluados individualmente, determinada de
acuerdo con el artículo C.3.1.1, en kN.m.


Pu la resistencia requerida para la carga concentrada o reacción en presencia
de momento flector, en kN.


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 56

Pn la resistencia nominal al pandeo localizado del alma suponiendo alma
simple y carga sobre un ala interior para los perfiles Z, es decir, la
sumatoria de las dos almas evaluadas individualmente, en kN.


φ = 0,90

La expresión anterior es válida para perfiles que satisfacen los siguientes límites:

h/t ≤ 150
N/t ≤ 140
Fy ≤ 480 MPa
R/t ≤ 5,5

Se deben satisfacer además las siguientes condiciones:

(1) Los extremos de cada perfil deben estar unidos al otro perfil por un mínimo de
dos bulones A307 de 12,7 mm de diámetro que atraviesen el alma.

(2) La sección combinada debe estar conectada al apoyo por un mínimo de dos
bulones A307 de 12,7 mm de diámetro que atraviesen las alas.

(3) Las almas de los dos perfiles deben estar en contacto.

(4) La relación entre la parte más gruesa y la parte más delgada no debe ser mayor
que 1,3.


C.3.6. Rigidizadores

C.3.6.1. Rigidizadores transversales de fuerza

Los rigidizadores transversales vinculados a las almas de las vigas en los puntos de
aplicación de cargas concentradas o reacciones se deben proyectar como barras
comprimidas. Las cargas concentradas o reacciones se deben aplicar directamente sobre
los rigidizadores, o bien cada rigidizador se deberá ajustar con precisión a la porción
plana del ala para proporcionar un apoyo directo en el extremo del rigidizador. Se deben
proveer medios para transferir el corte entre el rigidizador y el alma de acuerdo con el
Capítulo E.

Para las cargas concentradas o reacciones, la resistencia nominal es igual a Pn, en kN,
siendo Pn el menor valor obtenido de (a) y (b):


Pn = Fwy Ac (10)-1 (C.3.6.1-1 )

Pn la resistencia nominal a compresión calculada de acuerdo con el
artículo C.4(a), reemplazando Ae por Ab en kN.

φc = 0,85

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 57

siendo:

Ac= 18t2+As, para rigidizadores transversales en apoyos
interiores y bajo cargas concentradas, en cm2.

(C.3.6.1-2)
Ac= 10t2+As para rigidizadores transversales en apoyos
extremos, en cm 2.

(C.3.6.1-3)
Fwy el valor menor entre Fy del acero del alma de la viga, o Fys
del acero del rigidizador, en MPa.


Ab= b1 t+As, para rigidizadores transversales en apoyos interiores
y bajo cargas concentradas, en cm2.

(C.3.6.1-4)
Ab= b2 t+As, para rigidizadores transversales en apoyos extremos,
en cm2.

(C.3.6.1-5)
As el área de la sección transversal de los rigidizadores
transversales, en cm2.


b1 = [ ] t2572,0)t/L(0024,0t25 st ≤+

(C.3.6.1-6)
b2 = [ ] t1283,0)t/L(0044,0t12 st ≤+

(C.3.6.1-7)
Lst la longitud del rigidizador transversal, en cm.

t el espesor base del alma de la viga, en cm.

La relación b/ts de los elementos rigidizados y no rigidizados de los rigidizadores
transversales de acero conformado en frío no debe ser mayor que 1,28 ysF/E y
0,42 ysF/E , respectivamente, siendo Fys la tensión de fluencia del acero y ts el espesor
del rigidizador.

C.3.6.2. Rigidizadores de corte

Cuando sea necesario colocar rigidizadores de corte, su separación se debe basar en la
resistencia nominal al corte, Vn, permitida por el artículo C.3.2., y la relación a/h no debe
ser mayor que [260/(h/t)]2 ni 3,0.

El momento de inercia real, Is, de un par de rigidizadores de corte simétricos con respecto
al alma, o de un único rigidizador de corte, con respecto a un eje en el plano del alma,
debe tener un valor mínimo igual a

(C.3.6.2-1) [ ] 43smín )50/h()h/a(7,0)a/h(ht5I ≥−=

La sección bruta de los rigidizadores de corte no debe ser menor que:

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 58

YDht
)h/a(1)h/a(
)h/a(
h
a
2
C1
A
2
2
v
st ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
++
−−= (C.3.6.2-2)

siendo:
2
y
v
v )t/h(F
kE53,1
C = cuando Cv ≤ 0,8 (C.3.6.2-3)

y
v
v F
kE
)t/h(
11,1
C = cuando Cv > 0,8 (C.3.6.2-4)

2v )h/a(
34,5
00,4k += cuando (a(h) ≤ 1 (C.3.6.2-5)

2v )h/a(
00,4
34,5k += cuando (a(h) >1 (C.3.6.2-6)

a la distancia entre rigidizadores transversales, en cm.

Y =
rrigidizadodelacerodelfluenciadetensión
almadelacerodelfluenciadetensión


D = 1,0 para rigidizadores colocados de a pares.

D = 1,8 para rigidizadores de un solo ángulo.

D = 2,4 para rigidizadores de una sola chapa.

t y h están definidos en el artículo B.1.2. , en cm.

Se deben proveer medios para transferir el corte entre el rigidizador y el alma de acuerdo
con el Capítulo E. Los rigidizadores deberán estar unidos a las alas.

C.3.6.3. Rigidizadores que no satisfacen los requisitos

La resistencia de diseño de los barras con rigidizadores transversales que no satisfacen
los requisitos en los artículos C.3.6.1 o C.3.6.2, tales como los rigidizadores transversales
de acero estampado o laminado, se debe determinar mediante ensayos de acuerdo con el
Capítulo F o mediante un análisis racional avalado por ensayos.


C.4. BARRAS AXILMENTE COMPRIMIDAS

Este artículo se aplica a barras en las cuales la resultante de todas las cargas actuantes
es una carga axil a lo largo del eje que pasa por el baricentro de la sección efectiva
calculada para la tensión, Fn, (MPa), definida en este artículo.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 59

(a) La resistencia nominal a compresión axil, Pn, se calculará de la siguiente manera:

Pn = Ae Fn (10)-1 (C.4-1)
φc = 0,85
siendo:

Ae el área efectiva calculada para la tensión Fn. En el caso de secciones con
perforaciones circulares, Ae se debe determinar de acuerdo con el artículo B.2.2a,
respetando las limitaciones de dicha sección, en cm2.

Fn la tensión determinada de la siguiente manera, en MPa:

Para λc ≤ 1,5 ( ) yn F658,0F 2cλ= (C.4-2)


Para λc > 1,5 y2
c
n F
877,0
F ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= λ (C.4-3)
siendo:

e
y
c F
F=λ (C.4-4)

Fe la menor de las tensiones de pandeo elástico flexional, torsional o
flexo-torsional determinadas de acuerdo con los artículos C.4.1 a
C.4.4., en MPa.

(b) Las secciones angulares axilmente cargadas se deben calcular para un momento
flector adicional según lo especificado en las definiciones de Mux y Muy del artículo
C.5.2.

(c) La esbeltez (kL/r) de barras comprimidas será menor o igual a 200. Solo durante la
construcción podrá extenderse este límite a 300. En aquellas barras cuya dimensión
se determine en base a una fuerza de tracción pero que bajo otras combinaciones de
cargas estén solicitadas por alguna fuerza de compresión, no será necesario cumplir
la limitación de esbeltez establecida para barras comprimidas.

C.4.1. Secciones no sometidas a pandeo torsional ni a pandeo flexo-torsional

En el caso de secciones con simetría doble, secciones cerradas y cualquier otra sección
donde se demuestre que la misma no está sujeta a pandeo torsional ni a pandeo flexo-
torsional, la tensión de pandeo flexional elástico, Fe, se determinará de la siguiente
manera:

2
2
e )r/Lk(
E
F
π= (C.4.1-1)

siendo:

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 60

E el módulo de elasticidad longitudinal del acero, en MPa.

k el factor de longitud efectiva.

L la longitud no arriostrada del miembro, en cm.

R la radio de giro de la sección transversal total no reducida respecto del eje
de pandeo considerado, en cm.

En la expresión (C.4.1-1) se adoptará el mayor (kL/r) entre los correspondientes al
pandeo alrededor de ambos ejes principales de inercia de la sección transversal

En los pórticos arriostrados (no desplazables) en los cuales la estabilidad lateral sea
provista por arriostramientos, muros de corte, uniones a una estructura adyacente que
posee una estabilidad lateral adecuada o losas de entrepiso o tableros de cubierta
asegurados horizontalmente por medio de muros o sistemas de arriostramiento paralelos
al plano del pórtico, y en reticulados verticales, el factor de longitud efectiva, k, para
miembros comprimidos que no dependen de su propia rigidez a la flexión para la
estabilidad del pórtico o reticulado, se debe tomar igual a la unidad, a menos que un
análisis estructural demuestre que se justifica el uso de un valor menor.

En los pórticos cuya estabilidad lateral depende de su propia rigidez flexional (pórticos a
nudos desplazables), la longitud efectiva de pandeo (kL) de los miembros comprimidos,
se debe determinar por análisis estructural y no debe ser menor que la longitud no
arriostrada real (k ≥1). En la determinación del factor de longitud efectiva k se deberá
considerar el efecto desestabilizante de columnas vinculadas a la analizada que no
aporten rigidez lateral y que estén sometidas a cargas gravitatorias, y también el efecto
de pandeo no simultáneo de todas las columnas vinculadas.

En estructuras trianguladas el factor de longitud efectiva, k, se determinará con las
especificaciones de la Sección C.2.3. del Reglamento CIRSOC 301-2005.


C.4.2. Secciones con simetría doble o simetría simple sometidas a pandeo torsional
o flexo-torsional

Para las secciones con simetría simple sometidas a pandeo flexo-torsional, Fe se debe
tomar como el menor valor entre Fe calculada de acuerdo con el artículo C.4.1. para el
pandeo flexional alrededor del eje principal normal al de simetría (eje y), y Fe para pandeo
flexotorsional calculada de la siguiente manera:
[ ]tex2textexe 4)()(21F σβσσσσσβ −+−+= (C.4.2-1)

Alternativamente, se puede obtener una estimación conservadora de Fe utilizando la
siguiente expresión:

ext
ext
eF σσ
σσ
+= (C.4.2-2)
siendo:

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 61

σt y σex se encuentran definidos en el artículo C.3.1.2.1:

β = 1 – (xo / ro)2 (C.4.2-3)

En las secciones con simetría simple se supone que el eje x es el eje de simetría.

En las secciones con simetría doble sujetas a pandeo torsional, Fe se tomará como el
menor valor entre Fe calculada de acuerdo con el artículo C.4.1. (para el pandeo
alrededor de ambos ejes principales) y Fe = σt, siendo σt como se define en el artículo
C.3.1.2.1.

Para secciones ángulo no rigidizadas y con simple simetría, en las cuales al área efectiva
(Ae) calculada para la tensión Fy , es igual al área total de la sección bruta (A), Fe se
calculará con la expresión (C.4.1-1) en donde r es el radio de giro mínimo.

C.4.3. Secciones con simetría puntual.

Para perfiles con simetría puntual, Fe deberá ser adoptada como el menor valor entre σt
definido en el artículo C.3.1.2.1 y Fe, determinado de acuerdo con el artículo C.4.1 para el
eje principal de menor inercia de la sección.

C.4.4. Secciones no simétricas

Para perfiles cuyas secciones transversales no presentan ningún tipo de simetría, ya sea
con respecto a un eje o con respecto a un punto, Fe se determinará mediante un análisis
racional. Alternativamente, los elementos comprimidos formados por este tipo de perfiles
se pueden ensayar de acuerdo con el Capítulo F.

C.4.5. Barras con secciones armadas

(a) Para barras armadas axilmente comprimidas, formadas por dos secciones en
contacto, la resistencia nominal a compresión axil deberá ser determinada de
acuerdo con el artículo C.4(a) con la siguiente modificación. Si el modo de pandeo
origina deformaciones relativas que producen esfuerzos de corte en las uniones
entre los perfiles, kL/r es reemplazado por ( kL/r)m determinado como se indica en
la siguiente expresión:

2
i
2
om r
a
r
kL
r
kL
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ (C.4.5-1)
siendo:

(kL/r)o la esbeltez de la sección armada actuando como una unidad
respecto de los ejes de la sección armada considerados para el
pandeo.

a la distancia entre las uniones intermedias, en cm.

ri el radio de giro mínimo de la sección bruta de un perfil individual de
la barra armada, en cm.


Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 62

La restante simbología está definida en el artículo C.4.1.


La resistencia y la distancia entre los medios de unión deberán satisfacer los
siguientes requerimientos:

(1) La distancia entre uniones intermedias, a, deberá ser limitada de forma que la
relación a/ri no exceda la mitad de la esbeltez gobernante de la sección
armada.

(2) Los extremos de una barra comprimida armada deberán ser unidos por una
soldadura que tendrá una longitud no menor que el máximo ancho de la barra
o por uniones puntuales separadas longitudinalmente no más de 4 diámetros
y 1,5 veces el ancho máximo de la barra.

(3) Las uniones discretas deberán ser aptas para transmitir una fuerza de corte
requerida resultante de un esfuerzo de corte ideal normal al eje de la barra de
2,5% de la fuerza requerida de compresión en la barra armada.

(b) Para barras armadas axilmente comprimidas, formadas por dos barras
distanciadas (cordones) unidas por planos de celosías o presillas formando
columnas armadas del Grupo IV o Grupo V respectivamente definidas en la
Sección E.4.1 del Reglamento CIRSOC 301-2005 se aplicarán las
especificaciones de la Sección A-E.4 (Apéndice E) del Reglamento CIRSOC 301-
2005 con las siguientes modificaciones:

(1) Para columnas del Grupo IV, la resistencia de diseño local de la barra del
cordón, Pd1, se determinará de acuerdo con el artículo C.4 de este Reglamento
y la verificación de las barras de la celosía con las especificaciones de los
artículos C.2 o C.4, según corresponda.

(2) Para columnas del Grupo V, los cordones se verificarán con las
especificaciones del artículo C.5 y las presillas con las especificaciones
del articulo C.3.

(3) Para columnas de los Grupos IV y V, las uniones se dimensionarán con
las especificaciones del Capítulo E.


C.4.6. Barras comprimidas que tienen en toda su longitud un ala unida al tablero o
revestimiento mediante pasadores en forma discontinua

Estas especificaciones se aplican a perfiles C o Z con cargas aplicadas a lo largo de su
eje longitudinal baricéntrico (compresión axil) , con sólo una de las alas unida a un tablero
o revestimiento mediante pasadores en forma discontinua.

La resistencia nominal a compresión axil de los perfiles C o Z, continuos o de un sólo
tramo se debe calcular de la siguiente manera:

(a) Para la resistencia nominal respecto del eje de menor inercia


Pn = 0,689 C1 C2 C3 A en KN (C.4.6-1)
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 63

φ = 0,85


siendo:

C1 = (0,79 x + 0,54) (C.4.6-2)

C2 = (0,461 t + 0,93) (C.4.6-3)

C3 = (0,985 b – 0,642 d + 22,8) (C.4.6-4)

x para perfiles Z, el x es el cociente entre la distancia entre el medio de
unión y el borde externo del alma, y el ancho del ala, como se ilustra
en la Figura C.4-1.

x para perfiles C, el x es el cociente entre el ancho del ala menos la
distancia entre el medio de unión y el borde externo del alma, y el
ancho del alma, como se ilustra en la Figura C.4-1.

t el espesor del perfil C o Z, en cm.

b el ancho de ala del perfil C o Z, en cm.

d la altura del perfil C o Z, en cm.

A el área de la sección transversal total, no reducida, del perfil C o Z en
cm2.

b
a Para perfiles Z,
b
a
x = (C.4. 6- 5)


Para perfiles C,
b
ab
x
−= (C.4. 6- 6)


Figura C.4-1 Definición de x.

La expresión (C.4.6-1) se debe limitar a sistemas de cubiertas o tabiques que cumplan
las siguientes condiciones:

(1) t ≤ 3,22 mm

(2) 152 mm ≤ d ≤ 305 mm

(3) Las alas son elementos comprimidos rigidizados en sus bordes.

(4) 70 ≤ d/t ≤ 170

(5) 2,8 ≤ d/b ≤ 5
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 64

(6) 16 ≤ ancho plano del ala / t ≤ 50

(7) Ambas alas estarán impedidas de desplazarse lateralmente en los apoyos.

(8) Cubierta o paneles de tabique ejecutados con chapa de acero y con medios de
unión separados 305 mm o menos entre sus centros y con una rigidez
rotacional lateral mínima igual a 10,3 kN/m/m (los medios de unión colocados
en la mitad del ancho del ala), según lo determinado siguiendo el procedimiento
de ensayo que se indica en los Comentarios a este artículo.

(9) Los perfiles C y Z tienen un límite de fluencia mayor o igual que 228 MPa.

(10) La luz de los tramos no supera los 10 m.


(b) Para la resistencia nominal a compresión axil con respecto al eje de mayor inercia se
deberán utilizar las expresiones contenidas en las expresiones C.4. y C.4.1 de este
Reglamento.


C.5. COMBINACIÓN DE ESFUERZO AXIL Y FLEXIÓN

C.5.1. Combinación de tracción y flexión

Las resistencias requeridas, Tu, Mux y Muy, deben satisfacer las siguientes expresiones de
interacción:

0,1
T
T
M
M
M
M
nt
u
nytb
uy
nxtb
ux ≤++ φφφ (C.5.1-1)

0,1
T
T
M
M
M
M
nt
u
nyb
uy
nxb
ux ≤−+ φφφ (C.5.1-2)

siendo:

Tu la resistencia requerida a tracción, en kN.

Mux, Muy las resistencias requeridas a flexión respecto a los ejes principales de la
sección, en kN.m.


Tn la resistencia nominal a tracción determinada de acuerdo con el artículo
C.2., en kN.


Mnx, Mny las resistencias nominales a la flexión respecto a los ejes principales,
determinadas de acuerdo con el artículo C.3.1, en kN.m


Mnxt, Mnyt = Sft Fy (10)-3


Sft el módulo resistente de la sección bruta para la fibra traccionada extrema
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 65

respecto del eje correspondiente, en cm3 .

Fy

φb =
la tensión de fluencia del acero según el artículo A.2.1, en MPa.

0,90 ó 0,95 para resistencia a la flexión para vigas con arriostramiento
lateral continuo (artículo C.3.1.1) ó 0,90 para vigas sin arriostramiento
lateral (artículo C.3.1.2).


φt = 0,95


C.5.2. Combinación de compresión y flexión

C.5.2.1. Caso general

Este artículo se aplica a las barras sometidas a la acción combinada de compresión axil y
flexión excepto a barras armadas, formadas por dos barras distanciadas (cordones)
unidas por planos de celosías o presillas formando columnas armadas del Grupo IV o
Grupo V respectivamente definidas en la Sección E.4.1 del Reglamento CIRSOC 301-
2005.

Las resistencias requeridas, Pu, Mux y Muy, deben satisfacer la siguiente expresión de
interacción. Adicionalmente, cada relación individual no debe ser mayor que 1.0:

0,1
M
M
M
M
P
P
nyb
uy
nxb
ux
nc
u ≤++ φφφ (C.5.2.1-1)

siendo:

Pu la resistencia a la compresión axil requerida, en kN

Mux, Muy la resistencia a flexión requerida respecto de los ejes principales de la
sección efectiva determinada sólo para la resistencia a la compresión
requerida. En su determinación se deberán considerar los efectos de
segundo orden según se especifica en el artículo C.6., cuando los
mismos incrementen los momentos requeridos del primer orden.

Para las secciones en ángulo de simple simetría, no rigidizadas y con un
área efectiva igual al área bruta, Muy podrá tomarse como la resistencia a
flexión requerida resultante. Para otras secciones en ángulos o ángulos
de simple simetría, con área efectiva (Ae), calculada para una tensión Fy,
menor que la sección bruta (A), Muy se debe tomar como la resistencia
requerida a flexión de segundo orden o la resistencia requerida a flexión
de primer orden más un momento adicional (PL/1000), lo que resulte
mayor, en kN.m.



Pn la resistencia nominal a compresión determinada de acuerdo con el
artículo C.4, con el factor de longitud efectiva que corresponda según lo
especificado en el artículo C.4.1 o C.6.1.(b), en kN.


Mnx, Mny las resistencias nominales a flexión respecto de los ejes principales
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 66

determinadas de acuerdo con el artículo C.3.1, en kN.m.


φb =

0,90 ó 0,95 para resistencia a la flexión para vigas con arriostramiento
lateral continuo (artículo C.3.1.1) ó 0,90 para vigas sin arriostramiento
lateral (artículo C.3.1.2).


φc = 0,85


x el eje principal de mayor momento de inercia.


y el eje principal de menor momento de inercia.



Se deberá verificar la expresión (C.5.2-1) en las secciones con máximas resistencias
requeridas a flexión para ambas direcciones principales, considerando el momento flector
requerido en la otra dirección actuante en la misma sección considerada.

En barras armadas formadas por dos secciones en contacto las uniones discretas
deberán ser aptas para trasmitir la fuerza requerida resultante del esfuerzo de corte suma
del corte ideal especificado en el artículo C.4.5 (a)(3) y el corte requerido en la dirección
correspondiente.

C.5.2.2. Barras armadas formadas por dos barras distanciadas unidas por planos
de celosías o presillas (Grupo IV o Grupo V)

Para barras armadas, formadas por dos barras distanciadas (cordones) unidas por
planos de celosías o presillas formando columnas armadas del Grupo IV o Grupo V
sometidas a compresión y flexión se aplicarán las especificaciones de la Sección A-E.6
del Apéndice E del Reglamento CIRSOC 301- 2005 con las modificaciones especificadas
en el artículo C.4.5 (b).


C.6. EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN

En la determinación de las resistencias requeridas a flexión de miembros sometidos a
flexión y a compresión se deberán considerar los efectos de segundo orden (P- δ y P-Δ)
cuando los mismos incrementen las resistencias requeridas. Los métodos de análisis de
segundo orden deberán satisfacer los requerimientos de esta Sección.

C.6.1.(a). Métodos Generales de Análisis Elástico de Segundo Orden

Se podrá utilizar cualquier método de análisis elástico de segundo orden que considere los
efectos P-δ y P-Δ, incorporando deformaciones iniciales por desplome de H/500 siendo H
la altura de la estructura.

C.6.1.(b). Análisis de segundo orden por amplificación de momentos elásticos de
primer orden

El método aproximado de amplificación de mom entos elásticos de primer orden es un
método aceptable para el análisis elástico de segundo orden de sistemas de pórticos
arriostrados, pórticos rígidos y sistemas combinados. También puede utilizarse para el
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 67

análisis de miembros de estructuras trianguladas o miembros con sus extremos
indesplazables.

El método aproximado de amplificación de momentos elásticos de primer orden sólo
podrá ser utilizado cuando la relación entre el desplazamiento de segundo orden y el
de primer orden sea igual o menor que 1,5.

La relación entre el desplazamiento de segundo orden y el de primer orden puede ser
representada por BB2 calculado usando la expresión (C.6.1-4). Alternativamente la relación
puede ser calculada por comparación de los resultados del análisis de segundo orden con
los del análisis de primer orden, obtenidos a partir de las combinaciones de carga
aplicables.

La resistencia requerida a flexión de segundo orden Mu y la resistencia axial requerida de
segundo orden Pu serán determinadas de la siguiente forma:

Mu = B1 Mnt + BB2 Mlt (C.6.1-1)

Pu = Pnt + BB2 Plt (C.6.1-2)

siendo:


1
)P/P(1
C
B
1eu
m
1 ≥−= (C.6.1-3)

Para miembros sometidos a compresión axial, BB1 puede ser calculado en base a la fuerza
estimada de primer orden Pu = Pnt + Plt .
.
Para miembros en los cuales BB1 ≤ 1,05, puede conservadoramente amplificar por el factor
B2B la suma de los momentos requeridos sin desplazamiento lateral del pórtico y como
resultado del desplazamiento lateral del mismo, o sea los momentos requeridos totales
obtenidos por análisis elástico de primer orden:

Mu = B2 (Mnt + Mlt)


1
P
P
1
1
B
2e
nt
2 ≥
−
=
Σ
Σ (C.6.1-4)
siendo:

Mu la resistencia requerida a flexión de segundo orden, en kN.m.


Mnt la resistencia requerida a flexión obtenida por análisis de primer orden,
suponiendo que no hay desplazamiento lateral del pórtico en kN.m.

Mlt la resistencia requerida a flexión obtenida por análisis de primer orden como
resultado del desplazamiento lateral del pórtico, en kN.m.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 68

Pu la resistencia requerida axial de segundo orden, en kN.

Pnt la resistencia requerida axial obtenida por análisis de primer orden
suponiendo que no hay desplazamiento lateral del pórtico, en kN.

ΣPnt la carga vertical total soportada por el piso (todas las columnas unidas por
un plano rígido) incluyendo la carga de las columnas sin rigidez lateral, en
kN.

Plt la resistencia requerida axial obtenida por análisis de primer orden como
resultado del desplazamiento lateral del pórtico, en kN.

Cm el coeficiente basado en un análisis elástico de primer orden suponiendo
que el pórtico no se traslada lateralmente. Se tomarán los siguientes
valores:

(a) Para vigas-columnas no sometidas en el plano de flexión a cargas
transversales entre sus apoyos.

Cm = 0,6 – 0,4 (M1/M2) (C.6.1-5)

siendo:

M1 y M2 los valores absolutos de los momentos de primer orden menor
y mayor respectivamente, en los extremos de la porción no arriostrada
de la barra y en el plano de flexión considerado.

(M1/M2) es positivo cuando la barra está deformada con doble curvatura
y negativo cuando está deformada con simple curvatura.

(b) Para vigas-columnas sometidas en el plano de flexión, a cargas
transversales entre sus apoyos, el valor de Cm será determinado por
análisis estructural o se tomará conservadoramente en todos los casos
Cm = 1.

Pe1 la resistencia crítica elástica a pandeo flexional de la barra en el plano de
flexión calculada con la hipótesis de nudos indesplazables en kN :

2
1
2
1e )Lk(
IE
P
π= (10)-1 (C.6.1-6)

Σ Pe2 la resistencia crítica elástica a pandeo flexional del piso determinada por
análisis estructural considerando los nudos desplazables.

Para pórticos rígidos, cuando se han determinado los factores de longitud
efectiva para nudos desplazables k2 , se permite calcular la resistencia
crítica elástica a pandeo flexional del piso para nudos desplazables por:

2
i2
2
2e )Lk(
IE
P
πΣΣ = (10)-1 (C.6.1-7)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 69

Para otros tipos de sistemas resistentes a fuerzas laterales se permite usar:

H
M2e
LH
RP Δ
ΣΣ = (C.6.1-8)
siendo:

E el módulo longitudinal de elasticidad del acero, en MPa.

RM = 1,0 para sistemas de pórticos arriostrados.

= 0,85 para sistemas de pórticos rígidos y para sistemas combinados a
menos que se justifique un valor mayor por análisis estructural.

I el momento de inercia de la sección transversal de la barra en el
plano de flexión, en cm 4 .

Li la altura de la columna considerada, en cm.

L la altura del piso (cuando todas las columnas tienen igual altura), en
cm.

k1 factor de longitud efectiva en el plano de flexión, calculado en la
hipótesis de nudos indesplazables. Se tomará igual a 1, a menos
que por análisis estructural se demuestre que puede adoptarse un
valor menor.

k2 factor de longitud efectiva en el plano de flexión, calculado en la
hipótesis de nudos desplazables determinado por análisis
estructural.

ΔH desplazamiento lateral de primer orden relativo del piso debido a las
fuerzas laterales. Cuando ΔH varíe en la planta de la estructura, ΔH
será tomado igual al promedio ponderado de los desplazamientos en
función de la carga vertical o alternativamente igual al mayor
desplazamiento, en cm.

Σ H Corte de piso producido por las fuerzas laterales usadas para
determinar ΔH, en kN.

Las diferencias entre los momentos amplificados por los factores BB1 y B2B y los momentos
de primer orden en los extremos de las columnas, deberán ser distribuidas entre las vigas
que concurran al nudo en función de su rigidez a flexión relativa, de manera de respetar el
equilibrio del nudo. Si dicha distribución resultara compleja no podrá utilizarse el método
aproximado de amplificación de momentos de primer orden, debiendo considerarse el
efecto de las deformaciones por medio de un análisis elástico de segundo orden.

Las uniones deberán proyectarse para resistir los momentos amplificados.

Cuando la relación entre el desplazamiento de segundo orden y el de primer orden sea
igual o menor que 1,1 se permitirá diseñar los miembros comprimidos usando k = 1,0
siempre que en toda combinación que contenga sólo cargas gravitatorias se incluya en
cada nivel de la estructura, una carga lateral mínima de 0,002 Yi , donde Yi es la suma de
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 70

las cargas gravitatorias requeridas aplicadas en el nivel i. Esa mínima carga lateral deberá
ser considerada independientemente en dos direcciones ortogonales.

Si la relación indicada es mayor que 1,1, columnas y vigas-columnas de pórticos rígidos
serán diseñadas usando el factor de longitud efectiva k, o la tensión elástica de pandeo Fe,
determinadas ambas en la hipótesis de estructura a nudos desplazables.

En estructuras reticuladas o miembros con sus extremos indesplazables, resueltos por
análisis elástico, los momentos flexores requeridos (Mu) en los elementos comprimidos
sometidos a flexión y en las uniones de las barras si correspondiere, podrán ser
obtenidos por el método aproximado de am plificación de momentos de primer orden
(expresión (C.6.1-1)) con BB2 = 0.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. C - 71

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. C - 72

CAPÍTULO D. CONJUNTOS ESTRUCTURALES





D.1. SECCIONES ARMADAS


D.1.1. Secciones doble Te compuestas por dos perfiles C

(a) Para barras comprimidas:

Ver el artículo C.4.5 (a).

(b) Para barras flexadas:

La separación longitudinal máxima admisible entre cordones de soldadura u otro tipo
de unión, smáx, que vincula dos perfiles C para formar una sección doble te es:

qm
Tg2
6/Ls smáx ≤= (D.1.1-1)

siendo:

L la longitud de la viga, en cm.

Ts la resistencia de diseño de la unión a tracción (capítulo E), en kN.

g la distancia vertical entre las dos filas de uniones más próximas a las alas
superior e inferior, en cm.

q la carga requerida equivalente (resultante de las acciones mayoradas) actuante
sobre la viga entre los medios de unión (métodos para determinarla se indican
mas adelante), en kN/cm.

m la distancia entre el centro de corte de un perfil C y el plano medio de su alma,
en cm.


La carga equivalente, q, se obtiene dividiendo las cargas concentradas o reacciones
por la longitud de apoyo. Para las vigas dimensionadas para una carga uniformemente
distribuida, q se debe tomar igual a tres veces la carga mayorada uniformemente
distribuida. Si la longitud de apoyo de una carga concentrada o reacción resuelta
menor que la separación entre soldaduras, s, la resistencia requerida de las
soldaduras o uniones más próximas a la carga o reacción será:

(D.1.1-2) g2/mPT ss =

Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 73

g
s
s















Figura D.1-1. Separación de las uniones


siendo:

Ps la carga concentrada o reacción mayorada.

La separación máxima admisible, smáx, de las uniones depende de la intensidad de la
carga actuante directamente en la unión. Por lo tanto, si las uniones están separadas
uniformemente en toda la longitud de la viga, ella se debe determinar en el punto de
máxima intensidad de carga localizada. Cuando la separación obtenida mediante este
procedimiento resultara inconveniente desde el punto de vista económico se puede
adoptar uno de los siguientes métodos:

(a) se puede variar la separación de las uniones a lo largo de la viga de acuerdo con la
variación de la intensidad de la carga; ó

(b) se pueden soldar platabandas que vinculen las alas de ambos perfiles en los puntos
donde estén aplicadas las cargas concentradas. En este caso, la resistencia requerida
al corte de las uniones entre las platabandas y las alas se debe tomar como Ts, y g se
debe tomar igual a la altura de la viga.

D.1.2. Separación de los medios de unión en elementos comprimidos

La separación, s, en la dirección del esfuerzo, de los medios de unión entre una
platabanda, una chapa de refuerzo o un rigidizador no integral comprimidos, a otro
elemento, será menor o igual que:

(a) la que se requiere para transmitir el corte entre las partes unidas, en base a la
resistencia requerida por cada unión de acuerdo con lo especificado en otros artículos
del Reglamento; ó

(b) cf/Et16,1 , siendo t el espesor de la platabanda o chapa de refuerzo y fc la tensión
en la platabanda o chapa de refuerzo para las cargas de servicio, ó

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 74

(c) tres veces el ancho plano, b, del elemento comprimido no rigidizado más angosto que
esté vinculado a las uniones, pero no es necesario que sea menor que:

yF/Et11,1 si b/t < cf/E50,0 , ó
yF/Et33,1 si b/t ≥ cf/E50,0 ,

a menos que por lo especificado en (a) o en (b) se requiera una separación menor.

En el caso de soldaduras de filetes discontinuas paralelas a la dirección del esfuerzo, la
separación se debe adoptar como la distancia libre entre soldaduras, más 12,7 mm. En
todos los demás casos la separación se debe tomar como la distancia entre centro y
centro de las uniones.

Excepción: Los requisitos de este artículo no se aplican a platabandas que actúan
exclusivamente como material de revestimiento y no se consideran elementos portantes.

D.2. SISTEMAS MIXTOS

El diseño de las barras de los sistemas mixtos en los cuales se utilizan componentes de
acero conformado en frío conjuntamente con otros materiales debe cumplir con los
requisitos de este Reglamento y del que sea aplicable para el otro material.

D.3. ARRIOSTRAMIENTO LATERAL

Los arriostramientos se deben diseñar de manera de impedir el pandeo lateral, la flexión
lateral o la torsión de una viga o columna cargada, y además evitar pandeos localizados
en los puntos de unión. Los miembros y conjuntos estructurales deben estar
adecuadamente arriostrados para impedir el colapso y conservar su integridad durante la
vida útil de la estructura. Se debe tener especial cuidado en asegurar que el
arriostramiento del sistema estructural esté completo, particularmente cuando existe
interdependencia entre paredes, pisos y cubiertas actuando como diafragmas. Es decir, el
sistema de arriostramiento debe llevar al suelo todas las fuerzas resultantes del
desplazamiento o giro impedido de los elementos arriostrados.

Se deben analizar los detalles de los arriostramientos necesarios durante el montaje.

La distancia entre riostras debe ser menor o igual a la distancia lateralmente arriostrada
supuesta para el proyecto de los elementos estructurales arriostrados.

D.3.1. Columnas y vigas sometidas a cargas que no inducen torsión

Los arriostramientos y sistemas de arriostramiento, incluyendo sus uniones, se deben
proyectar considerando los requerimientos de resistencia y rigidez. Las riostras y los
sistemas de arriostramiento se dimensionarán con las especificaciones de los artículos
D.3.1.1 y D.3.1.2 según corresponda. En el caso de que las riostras o los sistemas de
arriostramiento deban trasmitir otras fuerzas resultantes de acciones actuantes sobre la
estructura, las fuerzas definidas en dichas secciones deberán adicionarse a aquellas.

En barras sometidas a flexión o a flexoaxil, o sujetas a pandeo flexotorsional o torsional,
se deberá proporcionar una restricción al giro en sus apoyos y puntos fijos.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 75

D.3.1.1. Arriostramientos discretos

Cuando el arriostramiento se realiza en determinados puntos de la columna o viga, las
riostras y el sistema de arriostramiento se deberán proyectar para resistir una fuerza
requerida actuante en dichos puntos que sea mayor o igual que el 2% del esfuerzo axil
mayorado en una barra comprimida o de la resultante de compresión mayorada en el ala
de una barra flexionada. Cuando concurren más de una riostra a un mismo punto de una
barra y esté comprobado que pueden actuar en forma conjunta, la fuerza necesaria puede
distribuirse proporcionalmente a las rigideces de las riostras concurrentes. Los miembros
comprimidos que actúan como riostras tendrán una esbeltez máxima de 200.

En las vigas, la distancia lateralmente no arriostrada para pandeo lateral será la máxima
distancia entre puntos arriostrados.

D.3.1.2. Arriostramientos mediante tableros o revestimientos que funcionen como
diafragmas

La resistencia de diseño total de las uniones en la longitud de la barra arriostrada a un
tablero o revestimiento con capacidad para tomar fuerzas en su plano, será como mínimo
el 5% de la fuerza de compresión mayorada para barras comprimidas o de la resultante
de compresión mayorada en el ala de una barra flexionada. Deberá garantizarse la
trasmisión de las fuerzas generadas por el arriostramiento, desde el tablero o
revestimiento que actúa como diafragma al sistema vertical de arriostramiento.

También deberá verificarse la resistencia y rigidez del tablero o revestimiento actuando
como diafragma según el artículo D.5.


D.3.2. Perfiles C y Z utilizados como vigas

Las siguientes especificaciones están referidas al arriostramiento para restringir la
torsión de perfiles C y Z utilizados como vigas cargadas en el plano del alma.

Se especifican las fuerzas resultantes de esa restricción y las especificaciones se aplican
cuando:

(a) el ala comprimida está vinculada a un tablero o revestimiento de manera que queda
impedido el desplazamiento lateral del ala (artículo D.3.2.1)

(b) ninguna de las alas está vinculada a un tablero o revestimiento (articulo D.3.2.2).

Cuando ambas alas se encuentren vinculadas apropiadamente, no se requerirá
arriostramiento adicional.

D.3.2.1. Arriostramiento de sistemas de cubierta sometidos a cargas gravitatorias
que poseen el ala superior vinculada al revestimiento

La unión del ala comprimida del perfil a la chapa de la cubierta o revestimiento se
realizará con tornillos autoperforantes o autorroscantes colocados en el valle del
plegado.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 76

Con cualquier otro sistema de fijación entre chapa y perfil no podrá tenerse en cuenta el
arriostramiento provisto por la chapa, excepto que el mismo se demuestre mediante
ensayos realizados con las especificaciones del Capítulo F. La resistencia nominal a la
flexión, Mn, para carga en el plano del alma, se determinará con las especificaciones del
artículo C.3.1.4.

Los desplazamientos laterales máximos del ala superior con respecto a los apoyos serán
menores o iguales que la longitud del tramo dividida por 360.

Si las alas superiores de todas las correas están orientadas con sus alas en la misma
dirección, el revestimiento y sus uniones a la chapa deberán resistir y trasmitir al sistema
de arriostramiento, en los puntos de unión al mismo, las fuerzas especificadas en los
artículos D.3.2.1(a) y D.3.2.1(b) para cada vano.

Si las alas superiores de líneas de correas adyacentes están orientadas con sus alas en
direcciones opuestas, el revestimiento y sus uniones a la chapa deberán resistir y trasmitir
al sistema de arriostramiento, en los puntos de unión al mismo, la componente en el plano
de la cubierta de las cargas gravitatorias actuantes en el vano.

Para cada pendiente de la cubierta, sólo será necesario que el sistema de arriostramiento
esté vinculado a una línea de correas en cada vano, si el revestimiento y sus uniones
satisfacen lo especificado en los párrafos anteriores. El sistema de arriostramiento debe
estar tan cerca como sea posible del ala que está vinculada al tablero o revestimiento.

Se deben colocar sistemas de arriostramientos en todos los vanos y verificar que el
sistema de arriostramiento sea completo.

Para arriostramientos con una disposición diferente de la indicada en los artículos
D.3.2.1(a) y D.3.2.1(b) se deben llevar a cabo ensayos de acuerdo con el Capítulo F de
forma que la resistencia de ensayo del conjunto de correas arriostradas sea mayor o igual
que su resistencia nominal a flexión , en lugar de la requerida por el Capítulo F.

(a) Perfiles C:

Para los sistemas de cubierta que utilizan perfiles C como correas con todas las alas
comprimidas orientadas en la misma dirección, se debe proveer un sistema de
arriostramiento capaz de resistir además de las otras cargas actuantes, la fuerza PL
resultante de la restricción a la torsión:

PL = (0,05 α cosθ - sen θ) W (D.3.2.1-1)

siendo:

W la carga vertical total mayorada soportada por todas las líneas de correas
arriostradas. Cuando en una correa se utiliza más de un arriostramiento, la
fuerza PL se debe dividir en partes iguales entre todos los arriostramientos.

α = +1 para correas con las alas orientadas en sentido ascendente.

α = -1 para correas con las alas orientadas en sentido descendente.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 77

θ el ángulo entre la vertical y el plano del alma de la sección C, (grados
sexagesimales).

Un valor positivo de PL significa que el arriostramiento debe impedir un
desplazamiento según el sentido ascendente de la pendiente de la cubierta, y un valor
negativo indica lo contrario.

(b) Perfiles Z:

Para los sistemas de cubierta que poseen entre cuatro y veinte líneas de perfiles Z
utilizados como correas con todas las alas superiores orientadas en la dirección de
la pendiente ascendente de la cubierta, y con arriostramientos que impidan el
desplazamiento en los apoyos, puntos medios o puntos correspondientes a los
tercios de las correas, cada arriostramiento se debe diseñar de manera de resistir
una fuerza determinada de la siguiente manera:

(1) Sistema de un solo tramo con restricciones en los apoyos:

Wsencos
tdn
b22,0
5,0P 60,090,072,0
p
50,1
L ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-2)

(2) Sistema de un solo tramo con restricciones en los puntos correspondientes a
los tercios de la luz:

Wsencos
tdn
b474,0
5,0P 33,089,057,0
p
22,1
L ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-3)

(3) Sistema de un solo tramo con restricción en el punto medio:

Wsencos
tdn
b224,0
P 50,083,065,0
p
32,1
L ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-4)

(4) Sistema de tramos múltiples con restricciones en los apoyos:

Wsencos
tdn
Lb053,0
CP 94,007,195,0
p
13,088,1
trL ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-5)

siendo:

Ctr = 0,63 para arriostramientos en los apoyos extremos de sistemas de
tramos múltiples.

Ctr = 0,87 para arriostramientos en los apoyos interiores de sistemas de
tramos múltiples.

Ctr = 0,81 para los restantes arriostramientos.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 78

(5) Sistema de tramos múltiples con restricciones en los puntos correspondientes a
los tercios de la luz:

Wsencos
tdn
Lb181,0
CP 29,011,154,0
p
25,015,1
thL ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-6)

Cth = 0,57 para arriostramientos exteriores en tramos exteriores.
Cth = 0,48 para todos los restantes arriostramientos.

(6) Sistema de tramos múltiples con restricciones en los puntos medios:

Wsencos
tdn
Lb116,0
CP 50,070,0
p
18,032,1
msL ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ −= θθ (D.3.2.1-7)

siendo:

Cms = 1,05 para arriostramientos en tramos exteriores y 0,90 para los
restantes arriostramientos.

b el ancho del ala, en cm.

d la altura del perfil, en cm.

t el espesor, en cm.

L la longitud del tramo, en cm.

θ el ángulo entre la vertical y el plano del alma del perfil Z, en grados
sexagesimales.

np la cantidad de líneas de correas paralelas.

W la carga vertical total mayorada soportada por las correas entre
apoyos adyacentes, en kN.

La fuerza, PL, es positiva cuando se impide el movimiento de las alas de las correas
en la dirección ascendente de la pendiente de la cubierta.

Para sistemas que tienen menos de cuatro líneas de correas, el esfuerzo en los
arriostramientos se debe determinar tomando 1,1 veces la fuerza calculada
mediante las expresiones (D.3.2.1-2) a (D.3.2.1-7), con np = 4.

Para sistemas que tienen más de veinte líneas de correas, el esfuerzo en los
arriostramientos se debe determinar utilizando las expresiones (D.3.2.1-2) a
(D.3.2.1-7), con np = 20 y W en función de la cantidad total de correas.

D.3.2.2. Alas no vinculadas al revestimiento

Cada uno de los arriostramientos intermedios, en las alas superior e inferior, se deben
diseñar para resistir, además de las otras cargas, una fuerza lateral requerida, PL,
debida a la restricción a la torsión, determinada de la siguiente manera:
Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 79

(a) Para cargas uniformemente repartidas, PL = 1,5 K' por la carga mayorada ubicada
dentro de una distancia de (0,5 a) a cada lado del arriostramiento.

(b) Para cargas concentradas, PL = 1,0 K' por cada carga concentrada mayorada,
ubicada dentro de una distancia de (0,3 a) a cada lado del arriostramiento, más
1,4K' (1-x/a) por cada carga concentrada mayorada ubicada a más de (0,3 a) pero
a no más de (1,0 a) del arriostramiento.

La simbología utilizada en las expresiones anteriores es la siguiente:

• Para perfiles C y perfiles Z :

x la distancia desde la carga concentrada hasta el arriostramiento, en cm.

a la distancia entre los ejes de los arriostramientos, en cm.

• Para perfiles C :

K´= m / d (D.3.2.2-1)

siendo:

m la distancia entre el centro de corte y el plano medio del alma, en cm.

d la altura del perfil C, en cm.

La fuerza en el arriostramiento (PL) se aplicará a ambas alas con sentidos
opuestos con el objeto de impedir la rotación de la sección.

• Para perfiles Z :

K´= Ixy /(2 Ix) (D.3.2.2-2)

siendo:

Ixy el momento centrífugo de la sección bruta respecto a los ejes
baricéntricos paralelo y perpendicular al alma, en cm4.

Ix el momento de inercia de la sección bruta respecto al eje
baricéntrico perpendicular al alma, en cm4.

La fuerza en el arriostramiento (PL) se aplicará a ambas alas con sentidos
iguales con el objeto de impedir la flexión de la sección alrededor del eje
paralelo al alma.

Cuando se coloquen arriostramientos, éstos deberán estar unidos a la viga de manera de
impedir efectivamente el desplazamiento lateral de ambas alas en los extremos y en los
puntos de arriostramiento intermedio.

Cuando todas las cargas y reacciones que actúan sobre una viga se transmitan a
través de barras que se unen a la sección de la viga, de manera tal que impidan
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 80

eficazmente la rotación y el desplazamiento lateral de la sección, no se requeriran
arriostramientos adicionales a excepción de los requeridos por motivos de
resistencia de acuerdo con el artículo C.3.1.2.

D.4. MONTANTES Y CONJUNTOS DE MONTANTES QUE INTEGRAN UN TABIQUE

Los montantes para tabiques se deben diseñar como un sistema de elementos de acero
de acuerdo con el capítulo C, o bien en base al revestimiento de acuerdo con los artículos
D.4.1 a D.4.3. Están permitidas tanto las almas macizas como las que presentan
perforaciones. Ambos extremos del montante deben estar vinculados para impedir la
rotación respecto al eje longitudinal del montante y el desplazamiento horizontal
perpendicular al eje del montante.

(a) Proyecto como un sistema de elementos de acero:

Los conjuntos de montantes para tabiques se deben diseñar despreciando la
contribución estructural de los revestimientos a los cuales están unidos y deben
cumplir con los requisitos del capítulo C.

En el caso de perforaciones circulares en el alma, ver el artículo B.2.2, y en el caso de
perforaciones no circulares en el alma, el área efectiva se debe determinar de la
siguiente manera:

El área efectiva, Ae, a una tensión Fn, se determinará de acuerdo con el capítulo B,
suponiendo que el alma consiste en dos elementos no rigidizados, uno a cada lado de
la perforación, o bien el área efectiva, Ae, se determinará mediante ensayos de
columna corta.

Cuando Ae se determina de acuerdo con el capítulo B se aplicarán las siguientes
limitaciones referidas al tamaño y separación de las perforaciones y a la altura del
montante:

(1) La separación entre centro y centro de las perforaciones del alma será
mayor o igual que 610 mm.

(2) El máximo ancho de las perforaciones del alma será el menor valor entre
0,5 veces la altura de la sección (d), ó 63,5 mm.

(3) La longitud de las perforaciones del alma será menor o igual que 114 mm.

(4) La relación altura-espesor de la sección, (d/t), será mayor o igual que 20.

(5) La distancia entre el extremo del montante y el extremo más próximo de
una perforación será mayor o igual que 254 mm.

(b) Proyecto considerando el arrostramiento provisto por el revestimiento

Los conjuntos de montantes para tabiques que utilicen el arriostramiento provisto por
el revestimiento se deben proyectar de acuerdo con los artículos D.4.1 a D.4.3 y
además deberán cumplir con los siguientes requisitos:

En el caso de almas perforadas el área efectiva, Ae, se debe determinar como en el
caso (a) anterior.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 81

Se deben colocar revestimientos unidos a ambos lados del montante y conectados a
los miembros horizontales, superior e inferior del tabique, con el fin de proveerle al
montante apoyo lateral y torsional en el plano del tabique.

El revestimiento debe satisfacer las limitaciones especificadas en la Tabla D.4-1. Si
fuera necesario se debe proveer arriostramiento adicional durante la construcción.


D.4.1. Montantes de tabiques comprimidos

Para los montantes que tengan revestimientos idénticos unidos a ambas alas, en los que
se desprecie cualquier restricción rotacional provista por el revestimiento, pero se
considere la rigidez a corte del revestimiento, la resistencia axil nominal, Pn, (kN) se
calculará de la siguiente manera:

Pn = Ae Fn (10)-1 (D.4.1-1)

φc = 0,85

siendo:

Ae el área efectiva determinada para Fn, en cm2.

Fn el menor valor determinado mediante las tres condiciones siguientes (a), (b) y
(c), en MPa.

Las expresiones dadas son aplicables dentro de las siguientes limitaciones:

Fy la resistencia a la fluencia, Fy ≤ 340, en MPa.

d la altura de la sección, d ≤ 152, en mm.

t el espesor de la sección, t ≤ 1,91 en mm.

L la longitud total, L ≤ 4,88 en m.

Smín la separación mínima de los montantes 305 mm y máxima 610 mm.

s la separación entre los conectores (s): 152mm ≤ s ≤ 305mm.

(a) Para impedir el pandeo de columna entre uniones en el plano del tabique, Fn se debe
calcular de acuerdo con el artículo C.4 con (kL) igual al doble de la distancia entre los
medios de unión.

(b) Para impedir el pandeo global de columna, flexional y/o torsional, Fn se debe calcular
de acuerdo con el artículo C.4, tomando Fe como el menor de los dos valores de σCR
especificados para los siguientes tipos de secciones, siendo σCR la tensión teórica de
pandeo elástico bajo cargas axiles:

(1) Perfiles C con simetría simple

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 82

σCR = σey + aQ en MPa (D.4.1-2)
[ ]tQex2tQextQexCR 4)()(21 σβσσσσσβσ −+−+= en MPa (D.4.1-3)

(2) Perfiles Z

σCR = σt + tQ en MPa (D.4.1-4)


⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ −+−++−++= )Q(4)Q()Q(
2
1 2
exyaexeyex
2
aeyexaeyexCR σσσσσσσσσ ,
en MPa (D.4.1-5)


(3) Perfiles doble T (simetría doble)

σCR = σey + aQ en MPa (D.4.1-6)

σCR = σex en MPa (D.4.1-7)

En las expresiones anteriores:

2
x
2
ex )r/L(
Eπσ = en MPa (D.4.1-8)

σexy = (π2 E Ixy) / (A.L2) en MPa (D.4.1-9)

2
y
2
ey )r/L(
Eπσ = en MPa (D.4.1-10)

⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ += 2 w
2
2
o
t L
EC
GJ
Ar
1 πσ en MPa (D.4.1-11)

σtQ = (σt + tQ ) en MPa (D.4.1-12)

´)s/s2(QQ o −= en kN (D.4.1-13)

siendo:

s la separación de las uniones, en cm.

s' = 30,5 cm.

oQ valor obtenido de la Tabla D.4-1, en kN.

A/Q10Qa = , en MPa. (D.4.1-14)
Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 83

A el área de la sección bruta, no reducida, en cm2.
L la longitud del montante, en cm.

)rA4(/)dQ10(Q 2o
2
t = en MPa. (D.4.1-15)

d la altura de la sección, en cm.

Ixy el momento centrífugo de la sección transversal bruta, en cm4.

Los otros términos fueron definidos en el artículo C.3.1.2.1

(c) Para impedir que el revestimiento falle por corte, en las siguientes expresiones se
debe utilizar un valor de Fn tal que la deformación por corte del revestimiento (γ ), no
supere la deformación por corte admisible γ . La deformación por corte, γ, se
determinará de la siguiente manera:

γ = (π / L) [ C1 + (E1 d /2)] (D.4.1-16)

siendo:

C1 y E1 los valores absolutos de C1 y E1 especificados a continuación para cada tipo
de sección:

(1) Perfiles C con simetría simple

C1 = ( Fn Co) / (σey – Fn + aQ ), en cm (D.4.1-17)

[ ]
2
onntQ
2
onex
oooonooo
2
onexn
1 )xF()F(r)F(
)ExD(xF)DxEr)(F(F
E −−−
−−−−= σσ
σ
(D.4.1-18)


(2) Perfiles Z
[ ]
2
exynexaney
exyonexon
1 )F()QF(
D)F(CF
C σσσ
σσ
−−+−
−−= , en cm (D.4.1-19)


E1 = ( Fn Eo) / (σtQ – Fn) (D.4.1-20)

(3) Perfiles doble T

C1 = ( Fn Co) / (σey – Fn + aQ ), en cm (D.4.1-21)

E1 = 0



Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 84

siendo:

xo la distancia entre el centro de corte y el baricentro medido sobre el
eje principal x (en valor absoluto), en cm.

Co, Eo y Do las imperfecciones iniciales de la columna, las cuales se
deben suponer como mínimo iguales a:

Co = L / 350 en dirección paralela al tabique, en cm. (D.4.1-22)

Do = L / 700 en dirección perpendicular al tabique, en cm. (D.4.1-23)

Eo = L/(d x 10.000), radianes, torsión inicial del montante con respecto a
la forma ideal inicial no deformada. (D.4.1-24)

Los otros términos fueron definidos en los artículos C.3.1.2.1 y D.4.1(b).

Si Fn > 0,5 Fy , en las definiciones de σey, σex, σexy y σtQ, los parámetros E y G se deberán
reemplazar por E' y G', respectivamente, definidos con la siguiente expresión:


E´= 4 E Fn (Fy – Fn) / Fy2 (D.4.1-25)

G´= G (E´/ E) (D.4.1-26)


Los parámetros del revestimiento oQ y γ se deben determinar mediante ensayos
representativos a escala real, realizados y evaluados como se describe en los
Comentarios, ó mediante los valores correspondientes a ensayos a pequeña escala
dados en la Tabla D.4-1.


D.4.2. Montantes de tabiques solicitados a flexión

Para los montantes con idéntico revestimiento unido a ambas alas, y despreciando
cualquier restricción rotacional provista por el revestimiento, pero considerando la rigidez
a corte del revestimiento, las resistencias nominales a la flexión serán Mnxo y Mnyo, o sea
las resistencias nominales a la flexión respecto de los ejes principales determinadas de
acuerdo con el artículo C.3.1.1., en kN.m.

Los factores de resistencia se tomarán:

φb = 0,95 Para secciones con alas comprimidas rigidizadas o parcialmente
rigidizadas:

φb = 0,90 Para secciones con alas comprimidas no rigidizadas:



Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 85

TABLA D.4-1 - Parámetros del revestimiento(0)(1)

oQ γ
Revestimiento(2)
kN longitud/longitud
Material lignocelulósico 53,4 0,009
Tablero de fibra (regular o impregnado) 32,0 0,007
Tablero de fibra (fuertemente impregnado) 64,1 0,010
(0) Los valores dados en esta Tabla son indicativos y corresponden a materiales existentes en el
mercado del país de origen de la especificación base, los que están sujetos al cumplimiento
de normas específicas de ese contexto. Para otros materiales el Proyectista deberá
considerar valores dados por el fabricante debidamente certificados y determinados por
ensayos normalizados.
(1) Los valores dados están sujetos a las siguientes limitaciones:
Todos los valores corresponden a revestimiento a ambos lados del conjunto del tabique.
Todos las uniones son tornillos autoperforantes para construcción en seco, tipo S-12, Nº 6, o sus
equivalentes.
(2) Todos los revestimientos son de 12,7 mm de espesor, a menos que se especifique lo contrario.
Para otros tipos de revestimientos oQ y γ se pueden determinar de manera conservadora a partir
de ensayos efectuados sobre probetas representativas a menor escala de acuerdo con lo descripto
en los Comentarios.


D.4.3. Montantes de tabiques sometidos a carga axil y flexión

La resistencia axil requerida y la resistencia a la flexión requerida deben satisfacer las
expresiones de interacción especificados en el artículo C.5, redefiniendo la simbología de
la siguiente manera:

Pn la resistencia axial nominal determinada de acuerdo con el artículo D.4.1.

En la expresión (C.5.2.1-1), Mnx y Mny se deben reemplazar por las resistencias
nominales a la flexión, Mnxo y Mnyo, respectivamente.


D.5. CONSTRUCCIÓN DE DIAFRAGMAS DE ACERO PARA ENTREPISOS,
CUBIERTAS O TABIQUES

La resistencia nominal al corte en el plano de un diafragma, Sn, se establecerá mediante
cálculos o ensayos.

El factor φd se obtendrá de la Tabla D.5-1

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 86

TABLA D.5-1 Factores de resistencia para diafragmas


φd Condiciones del diafragma
0,60 diafragmas en los cuales el modo de falla es el de pandeo, caso contrario;
0,50 diafragmas soldados a la estructura sometidos a cargas sísmicas, o sometidos a combinaciones de cargas que incluyen cargas sísmicas.
0,55 diafragmas soldados a la estructura sometidos a cargas de viento, o sometidos a combinaciones de cargas que incluyen cargas de viento
0,60
diafragmas conectados a la estructura mediante uniones mecánicas
sometidos a cargas sísmicas, o sometidos a combinaciones de cargas
que incluyen cargas sísmicas.
0,65
diafragmas conectados a la estructura mediante uniones mecánicas
sometidos a cargas de viento, o sometidos a combinaciones de cargas
que incluyen cargas de viento
0,65
diafragmas conectados a la estructura ya sea por medios mecánicos o
soldadura sometidos a combinaciones de cargas que no incluyen
cargas de viento o cargas sísmicas.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. D - 87

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. D - 88

CAPÍTULO E. UNIONES Y MEDIOS DE UNIÓN





E.1. REQUISITOS GENERALES

Las uniones se deben diseñar para transmitir las máximas solicitaciones requeridas que
actúan sobre las barras que se unen. Las excentricidades se deberán analizar
cuidadosamente.

E.2. UNIONES SOLDADAS

Los siguientes criterios de diseño determinan las uniones soldadas utilizadas para
miembros estructurales de acero conformado en frío en las cuales el espesor de la pieza
unida más delgada es de 5 mm o menos. Se deberán satisfacer además las
especificaciones del Reglamento CIRSOC 304-2007 no modificadas en el presente
Reglamento.

Para las uniones soldadas en las cuales el espesor de la pieza unida más delgada sea
superior a 5 mm se aplicarán las especificaciones de los Reglamentos CIRSOC 301-2005 y
CIRSOC 304-2007.

E.2.1. Soldaduras a tope

La resistencia nominal, Pn, de una soldadura a tope, ejecutada desde uno o ambos lados,
se deberá determinar de la siguiente manera:

(a) Tracción o compresión normal al área efectiva o paralela al eje de la soldadura

Pn = L t e Fy (10) -1 (E.2.1-1)
φ = 0,90

(b) Corte en el área efectiva, el menor valor entre las expresiones (E. 2.1-2) ó (E.2.1-3)

Pn = L t e 0,6 F EXX (10) -1 (E.2.1-2)
φ = 0,65

Pn = L t e 0,6 F y (10) -1 (E.2.1-3)
φ = 0,90

siendo:

Pn la resistencia nominal de una soldadura a tope, en kN.
FEXX la resistencia a tracción del metal de aporte, en MPa.

Fy la tensión de fluencia especificada del acero del material base de
menor resistencia, en MPa.



L la longitud de la soldadura, en cm.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 89

te el espesor efectivo de la garganta, en cm.


φ el factor de resistencia.

E.2.2. Soldadura de tapón

Las soldaduras de tapón permitidas por este Reglamento corresponden a la unión de una
chapa con otra de mayor espesor ubicadas en posición plana.

Este tipo de soldadura no se debe realizar si la chapa más delgada tiene un espesor
mayor que 3,81 mm, ni si la suma de los espesores es superior a 3,81 mm.

Cuando el espesor de la chapa más delgada sea menor que 0,711 mm se deberán utilizar
arandelas para ejecutar la soldadura (Figuras E.2-1 y E.2-2). Las arandelas para
soldaduras deben tener un espesor comprendido entre 1,27 mm y 2,03 mm y un orificio
preperforado con un diámetro mínimo de 9,50 mm.

La soldadura de tapón se debe especificar mediante el diámetro efectivo mínimo de la
superficie fundida de. El mínimo diámetro efectivo admisible es 9,5 mm.













Arandela para soldadura
Elemento de apoyo
Soldadura de tapón
Chapa

Figura E.2-1. Típica arandela para soldaduras de tapón












Figura E.2-2. Soldadura de tapón utilizando una arandela
Aleta opcional
Plano de máxima
transferencia de corte
Arandela
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 90

E.2.2.1. Corte

La resistencia nominal al corte, Pn, de cada soldadura de tapón que une una o más chapas
y un miembro de apoyo se debe determinar utilizando el menor valor resultante entre las
expresiones (a) y (b):

(a) EXX
2
e
n F75,04
d
P
π= (10) -1 (E.2.2.1-1)
φ = 0,50


(b) Para (da / t) ≤ 0,815 )F/E( u
Pn = 2,20 t d a Fu (10) -1 (E.2.2.1-2)
φ = 0,60

Para 0,815 )F/E( u < (da / t) < 1,397 )F/E( u
Pn = ua
a
u Fdt
)t/d(
)F/E(
59,51280,0 ⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ + (10) -1 (E.2.2.1-3)
φ = 0,45

Para (da / t) ≥ 1,397 )F/E( u
Pn = 1,40 t d a Fu (10) -1 (E.2.2.1-4)
φ = 0,40

siendo:

Pn la resistencia nominal al corte de una soldadura de tapón, en kN.
d el diámetro visible de la superficie exterior de una soldadura de tapón, en cm.

da el diámetro promedio de la soldadura de tapón en la mitad del espesor t, donde
da = (d - t) para una sola chapa, o para múltiples chapas (no más de cuatro
superpuestas sobre un elemento de apoyo), en cm.

de el diámetro efectivo de la superficie fundida en el plano de máxima
transferencia de corte, en cm.
de = 0,7 d – 1,5 t pero ≤ 0,55 d (E.2.2.1-5)

t el espesor total combinado del acero base (excluyendo los revestimientos) de
las chapas que participan en la transferencia de corte sobre el plano de máxima
transferencia de corte, en cm.
FEXX la resistencia a tracción del metal de aporte, en MPa.

Fu la tensión de rotura a tracción según lo especificado en el artículo A.2.1, en
MPa.
φ el factor de resistencia.

Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 91

Nota: Ver las definiciones de los diámetros en las Figuras E.2-3 y E.2-4.

La distancia medida en la línea de fuerza desde el eje de una soldadura hasta el borde más
cercano de una soldadura adyacente o hasta el extr emo de la parte unida hacia la cual se
dirige la fuerza no debe ser menor que el valor de emín dado a continuación:

tF
P
e
u
u
mín φ= (10) (E.2.2.1-6)

Cuando Fu /F sy ≥ 1,10 φ = 0,60

siendo:

Pu la resistencia requerida a trasmitir por la soldadura, en kN


t el espesor de la chapa más delgada de la unión, en cm.


Fsy la tensión de fluencia de acuerdo con lo especificado en el artículo A.2.1 en
MPa.

φ el factor de resistencia.


Nota: para las distancias a los bordes ver las Figuras E.2-5 y E.2-6.

Además, la distancia entre el eje de cualquier soldadura hasta el extremo o borde del
miembro unido no debe ser menor que 1,5d . En ningún caso la distancia libre entre las
soldaduras y el extremo del elemento debe ser menor que 1,0d .


de
d a
d t
d = 0,7d - 1,5t 0,55de
d = d - ta













Figura E.2-3. Soldadura de Tapón - Un solo espesor de chapa
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 92

Figura E.2-4. Soldadura de Tapón – Doble espesor de chapa
d = d - 2t
d = 0,7d - 1,5t 0,55d
a
e
d a
de
d t
t 1
2t
Plano de máxima
transferencia de corte














Figura E.2-5. Distancias a los bordes para soldadura de Tapón - Un solo espesor de
chapa















Figura E.2-6. Distancias a los bordes para soldadura de Tapón - Doble chapa


E.2.2.2. Tracción

La resistencia nominal a la tracción (levantamiento) Pn, de cada soldadura de tapón con
carga centrada que une chapas y un elemento de apoyo se debe calcular como el menor
valor entre:
d
emín
emín
t
Eje
Eje
Borde
Borde
Borde
mín e
Borde
d
emín
t
Eje
Eje
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 93

EXX
2
e
n F4
d
P
π= (10) -1 (E.2.2.2-1)
ó
Pn = 0,8 (F u / F y)2 t da Fu (10) -1 (E.2.2.2-2)


siendo:

φ = 0,50 para aplicaciones en paneles y tableros de techo y piso y
φ = 0,40 para otras aplicaciones

Con las siguientes limitaciones adicionales:

t da Fu 10 -1 ≤ 13,4 kN

emín ≥ d

FEXX ≥ 410 MPa

Fu ≤ 565 MPa (de las chapas unidas)

FEXX > F u

donde todos los demás parámetros están definidos en el artículo E.2.2.1

Para las soldaduras de tapón con carga excéntrica sometidas a tracción (levantamiento), la
resistencia nominal se tomará como el cincuenta por ciento del valor anterior.

Para uniones con chapas múltiples, la resistencia se determinará utilizando la sumatoria de
los espesores de las chapas en la expresión (E.2.2.2-2)

La resistencia nominal a la tracción, en las uniones laterales solapadas de los sistemas de
tableros, se tomará igual al 70 por ciento de los valores anteriores.

Cuando mediante mediciones se pueda demostrar que utilizando un determinado
procedimiento de soldadura se puede obtener un mayor diámetro efectivo, de, o un mayor
diámetro medio, da, según corresponda, este mayor diámetro se podrá utilizar siempre que
se siga el procedimiento de soldadura utilizado para las referidas mediciones.

E.2.3. Soldadura de costura

Las soldaduras de costura (Figura E.2-7 ) cubiertas por este Reglamento se aplican sólo a las
siguientes uniones:

(a) Chapa unida a un elemento de apoyo de mayor espesor en posición plana.
(b) Dos chapas en posición horizontal o plana.

La resistencia nominal al corte, Pn, de las soldaduras de costura se deben determinar
utilizando el menor valor de:

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 94

(a) EXXe
2
e
n F75,0d.L4
d
P ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ += π (10) -1 (E.2.3-1)

(b) Pn = 2,5 t F u (0,25 L + 0,96 d a) (10) -1 (E.2.3-2)

φ = 0,50

siendo:

Pn la resistencia nominal al corte de una soldadura de costura, en kN.

d el ancho de la soldadura de costura, en cm.


L la longitud de la soldadura de costura excluyendo los extremos
redondeados, en cm.
(A los fines del cálculo, L no debe ser mayor que 3d).

da el ancho promedio de la soldadura de costura, en cm.

da = (d - t) para una o dos chapas.

(E.2.3-3)
de

el ancho efectivo de la soldadura de costura en las superficies
fundidas, en cm. de = 0,7d - 1,5t (E.2.3-4)
φ el factor de resistencia.


Fu y FEXX se definen en el artículo E.2.2.1. La distancia mínima al borde debe
ser igual a la determinada para la soldadura de tapón, artículo
E.2.2.1. Ver la Figura E.2-8 .


















Figura E.2-7. Soldadura de costura - Chapa a miembro de apoyo en posición plana
t
L
d Ancho



Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 95

Figura E.2-8. Distancias a los bordes para cordones de soldadura de costura
d
Eje
Eje
míne
míne
Borde Borde


E.2.4. Soldaduras de filete

Las soldaduras de filete cubiertas por este Reglamento se aplican a la soldadura de uniones
en cualquier posición, ya sea:

(a) Unión de dos chapas, ó
(b) Unión de una chapa a un elemento de acero de mayor espesor.

La resistencia nominal al corte, Pn, de una soldadura de filete se determinará de la siguiente
manera:

(a) Para carga longitudinal:

Para L/t < 25 :

un FLtt
L01,0
1P ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −= (10) -1 (E.2.4-1)
φ = 0,55


Para L/t ≥ 25 :

Pn = 0,75 t LF u (10) -1 (E.2.4-2)

φ = 0,50

(b) Para carga transversal:

Pn = t LF u (10) -1 (E.2.4-3)

φ = 0,55

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 96

siendo t el menor valor entre t1 ó t2, (ver las Figuras E.2-9 y E.2-10).

Adicionalmente, para t > 2,54 mm , la resistencia nominal determinada anteriormente no
debe superar el siguiente valor de Pn :

Pn = 0,60 t w L FEXX (10) -1 (E.2.4-4)

φ = 0,60

siendo:

Pn la resistencia nominal al corte de una soldadura de filete, en kN.

L la longitud de la soldadura de filete, en cm.

tw el espesor efectivo de garganta = 0,707w 1 ó 0,707w 2, el que resulte menor.
Estará permitido considerar una mayor garganta efectiva si se demuestra que
con el procedimiento de soldadura a utilizar se obtienen mayores valores de tw
de manera consistente, en cm.

φ el factor de resistencia.

w 1 y w 2 el lado del filete de soldadura (ver las Figuras E.2-9 y E.2-10). En las uniones
solapadas w 1 ≤ t1.

Fu y FEXX se definen en el artículo E2.2.1.

t2
1t
t w
w 2
w 1 t1










Figura E.2-9. Soldaduras de filete - Unión solapada


t2
wt
w 2
t1
w 1









Figura E.2-10. Soldaduras de filete - Unión en T

Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 97

E.2.5. Soldaduras a tope acampanadas

Las soldaduras a tope acampanadas cubiertas por este Reglamento se aplican a cordones
de soldadura en cualquier posición, en los siguientes casos:

(a) Uniones de chapa con chapa por soldadura a tope acampanada en V,
(b) Uniones de chapa con chapa por soldaduras a tope acampanadas en bisel,
(c) Uniones de chapa con una barra de acero de mayor espesor por soldaduras a tope
acampanadas en bisel.

La resistencia nominal al corte, Pn, de una soldadura a tope acampanada se debe
determinar de la siguiente manera:

(a) Para soldaduras a tope acampanadas en bisel cargadas transversalmente (Figura
E.2-11 ):

Pn = 0,833 t LF u (10) -1 (E.2.5-1)
φ = 0,50













P
P
L
t
Figura E.2-11. Soldadura a tope acampanada en bisel cargada transversalmente

Este Reglamento no permite utilizar soldaduras a tope acampanadas en V
cargadas transversalmente.





L
t
P
P










Figura E.2-12. Corte en una soldadura a tope acampanada en bisel cargada
longitudinalmente
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 98

L
t
P
P













Figura E.2-13. Corte en una soldadura a tope acampanada en V cargada
longitudinalmente

(b) Para soldaduras a tope acampanadas con carga longitudinal (ver las Figuras E.2-12
a E.2-17 ):

(1) Para t ≤ tw < 2t o si la altura del labio rigidizador, h, es menor que la longitud de
la soldadura, L :

Pn = 0,75 t LF u (10) -1 φ = 0,50 (E.2.5-2)

(2) Para tw ≥ 2t y la altura del labio rigidizador, h, es mayor o igual que la longitud de
la soldadura, L :

Pn = 1,50 t LF u (10) -1 φ = 0,50 (E.2.5-3)

Además, si t > 2,54 mm, la resistencia nominal determinada anteriormente no deberá
superar el siguiente valor de Pn :

Pn = 0,60 t w L FEXX (10) -1 φ = 0,65 (E.2.5-4)

siendo:

Pn la resistencia nominal de la soldadura, en kN.

h la altura del labio rigidizador, en cm.

L la longitud de la soldadura, en cm.

tw - el espesor efectivo de garganta de una soldadura a tope acampanada
con el filete al ras de la superficie (Ver las Figuras E.2-14 y E.2-15 ), en
cm.
Para soldadura a tope acampanada en bisel, tw = 5/16R
Para soldadura a tope acampanada en V, = tw =1/2R
(Si R >12,7 mm se debe adoptar tw = 3/8R)

- el espesor efectivo de garganta de una soldadura a tope acampanada
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 99

con el filete no enrasado con la superficie; igual al menor valor entre
0,707w 1 ó 0,707w 2 (Ver las Figuras E.2-16 y E.2-17 ), en cm

Se podrá considerar una garganta efectiva mayor que las anteriores si se
demuestra que con el procedimiento de soldadura a utilizar se obtienen
mayores valores de tw de manera consistente.

R el radio de la superficie curva exterior, en cm.

w 1 y w 2 la dimensión del lado de la soldadura (Ver las Figuras E.2-16 y E.2-17 ),
en cm.

φ el factor de resistencia.

Fu y FEXX se definen en el artículo E.2.2.1.





















Figura E.2-14. Soldadura a tope acampanada en bisel (Filete enrasado con superficie, w 1 = R)

















Figura E.2-15. Soldadura a tope acampanada en bisel (Filete enrasado con
superficie, w 1 = R )
w
t
h < L
1
t w
R
Corte Simple
(E.2.5-2)
para t < t < 2t _ W
h L
w 1
t w
t
R
Corte doble
(E2.5-3)
para wt 2t
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 100

w
2
h
w 1
R
t
t w











Figura E.2-16. Soldadura a tope acampanada en bisel (Filete no enrasado con
superficie, w 1 > R )





w
h
w
t
R
w 1
t w
2












Figura E.2-17. Soldadura a tope acampanada en bisel (Filete no enrasado con
superficie, w 1 < R )



E.2.6. Soldaduras de resistencia por puntos

La resistencia nominal al corte, Pn , en kN, de las soldaduras de punto se debe determinar
de la siguiente manera:

• Para 0,25 mm ≤ t < 3,56 mm
47,1
n t51,5P = (E.2.6-1)

• Para 3,56 mm ≤ t ≤ 5,00 mm
Pn = 7,6 t + 8,57 (E.2.6-2)

siendo:

t el espesor de la chapa más delgada, en mm.
φ el factor de resistencia igual a 0,55.


Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 101

E.2.7. Rotura en la sección neta de elementos que no sean chapas planas (retardo de
corte)

La resistencia nominal a la tracción de un miembro soldado se determinará de acuerdo con
el artículo C.2. Para la rotura en la sección neta efectiva de un elemento conectado, la
resistencia nominal a tracción, Pn , se determinará de la siguiente forma:

Pn = A e Fu (10) -1 (E.2.7-1)

φ = 0,60

siendo:

Fu la tensión de rotura a tracción del acero del elemento unido según se establece
en el artículo A.2.1, en MPa.

Ae la sección neta efectiva calculada como A.U :

• Cuando la carga sea transmitida sólo por cordones transversales:

A = sección bruta del elemento directamente unido, en cm2.
U = 1,00

• Cuando la carga sea transmitida sólo por cordones longitudinales o por cordones
longitudinales en combinación con transversales:

A = sección bruta del elemento, Ag , en cm2.
U = 1,00 cuando la carga sea transmitida por todos los elementos de la sección.

En otros casos, U se determinará como se indica a continuación:

(a) Para secciones angulares:
9,0)L/x(20,10,1U ≤−= (E.2.7-2)
pero no menor que 0,40 .

(b) Para secciones U
9,0)L/x(36,00,1U ≤−= (E.2.7-3)
pero no menor que 0,50 .

siendo:

x la distancia entre el plano de la unión y el centro de gravedad de la
sección, en cm.
L la longitud del cordón longitudinal, en cm.
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 102

E.3. UNIONES ABULONADAS

Los siguientes criterios de diseño son de aplicación para las uniones abulonadas utilizadas
para miembros de acero estructural conformado en frío, en los cuales el espesor de la parte
unida más delgada sea menor que 5,00 mm . Para uniones abulonadas en las cuales el
espesor de la parte unida más delgada sea mayor o igual que 5,00 mm , ver el Reglamento
CIRSOC 301-2005 y la Recomendación CIRSOC 305-2007.

Los bulones, las tuercas y las arandelas deben cumplir con lo establecido en las normas
indicadas en el artículo A.3.2. y en la Sección J.3. del Reglamento CIRSOC 301-2005 y en
el artículo 1.3(a) de la Recomendación CIRSOC 305-2007.

Cuando se utilicen elementos diferentes de los anteriores, los planos deberán indicar
claramente el tipo y tamaño de los medios de unión a utilizar y la resistencia nominal
supuesta para el diseño.

Los bulones se deben instalar y ajustar para lograr un comportamiento satisfactorio de las
uniones.

Los agujeros para los bulones no deben ser mayores que los tamaños especificados en la
Tabla E.3-1. Sin embargo, está permitido utilizar perforaciones de mayor tamaño en los
detalles de las bases de las columnas o en los sistemas estructurales unidos a tabiques de
hormigón.

En las uniones abulonadas se deben utilizar agujeros normales, excepto que el Proyectista
o Diseñador Estructural apruebe la utilización de agujeros holgados u ovalados. La mayor
longitud de los agujeros ovalados debe ser normal a la dirección del esfuerzo. Se deben
colocar arandelas o chapas de refuerzo sobre los agujeros holgados u ovalados de una
chapa externa, a menos que ensayos de carga demuestren un comportamiento adecuado
de acuerdo con el Capítulo F.

TABLA E.3-1. Máximo tamaño de los agujeros para bulones

Diámetro
nominal
del
bulón, d,
mm
Diámetro
del agujero
normal, d h ,
mm
Diámetro del
agujero
holgado, d h ,
mm
Dimensiones del
agujero ovalado
corto,
mm
Dimensiones del
agujero ovalado
largo,
mm
< 12
≥ 12
d + 1,0
d + 2,0
d + 2,0
d + 4,0
(d +1,0) x (d +6,0)
(d +2,0) x (d +6,0)
(d +1,0) x (2½ d)
(d +2,0) x (2½ d)
Diámetro
nominal
del
bulón, d,
pulgadas
Diámetro
del agujero
normal, d h ,
pulgadas
Diámetro del
agujero
holgado, d h ,
pulgadas
Dimensiones del
agujero ovalado
corto,
pulgadas
Dimensiones del
agujero ovalado
largo,
pulgadas
< ½
≥ ½
d + 1/32
d + 1/16
d + 1/16
d + 1/8
(d +1/32) x (d +1/4)
(d +1/16) x (d +1/4)
(d +1/32) x (2½ d)
(d +1/16) x (2½ d)
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 103

E.3.1. Resistencia a corte, separación y distancia a los bordes de los agujeros

La resistencia nominal al corte, Pn, de la parte unida afectada por la separación y la
distancia al borde en la dirección de la fuerza aplicada, se debe calcular de la siguiente
manera:

Pn = t e F u (10) -1 (E.3.1-1)
φ = 0,65

donde Fu /F sy ≥ 1,10

siendo:

Pn la resistencia nominal por bulón, en kN.


e la distancia medida en la dirección de la fuerza entre el centro de un agujero
normal y el borde más cercano de un agujero adyacente o hasta el extremo de la
parte unida, en cm.


t el espesor de la parte unida más delgada, en cm.


Fu la tensión de rotura a tracción del acero de la parte unida de acuerdo con lo
especificado en el artículo A.2.1, en MPa.


Fsy la tensión de fluencia especificada del acero de la parte unida de acuerdo con lo
especificado en el artículo A.2.1, en MPa.


Adicionalmente, la distancia mínima entre los centros de los agujeros debe ser suficiente
para proveer una luz libre para las cabezas de los bulones, tuercas, arandelas y la llave, y
no debe ser menor que 3d siendo d el diámetro nominal del bulón. La distancia entre el
centro de cualquier agujero normal y el extremo u otro borde del miembro conectado no
debe ser menor que 1,5 d .

Para agujeros holgados u ovalados, la distancia entre los bordes de dos agujeros
adyacentes y la distancia medida desde el borde del agujero y el extremo o el otro borde
del miembro conectado en la línea del esfuerzo no debe ser menor que [e-(d h / 2)] , siendo e
la distancia requerida calculada utilizando la expresión dada anteriormente y dh el diámetro
de un agujero normal definido en la Tabla E.3-1 . En ningún caso la distancia libre entre los
bordes de dos agujeros adyacentes debe ser menor que 2d ni la distancia entre el borde
del agujero y el extremo del miembro menor que d.

E.3.2. Rotura en la sección neta (Retardo de corte)

La resistencia nominal a la tracción de un elemento traccionado se determinará de acuerdo
con el artículo C.2. Para la rotura en la sección neta efectiva de las partes unidas, la
resistencia nominal a tracción, Pn, se determinará de la siguiente manera:

(1) Para la unión de chapas planas con uniones no dispuestas en tresbolillo:

Pn = A n Ft (10) -1 (E.3.2-1)

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 104

(a) Con arandelas tanto debajo de la cabeza del bulón como debajo de la tuerca:

- Para un bulón simple, o una sola línea de bulones perpendicular a la fuerza:

Ft = (0,1 + 3 d /s) F u ≤ Fu (E.3.2-2)

- Para más de un bulón en la dirección de la fuerza:

Ft = F u (E.3.2-3)

Para corte doble: φ = 0,65
Para corte simple: φ = 0,55

(b) Sin arandelas debajo de la cabeza del bulón y de la tuerca, o bien con una sola
arandela ya sea debajo de la cabeza del bulón o de la tuerca:

- Para un bulón simple, o una sola línea de bulones perpendicular a la fuerza:

Ft = (2,5 d /s) F u ≤ Fu (E.3.2-4)

- Para más de un bulón en la dirección de la fuerza:

Ft = F u (E.3.2-5)
φ = 0,65

siendo:

An el área neta de la parte unida, en cm2.

s el ancho total de la chapa dividido por la cantidad de agujeros en la
sección analizada, en cm.

Fu la tensión de rotura a tracción de la parte unida de acuerdo con lo
especificado en el artículo A.2.1, en MPa.

d el diámetro nominal del bulón, en cm.

(2) Para la unión de chapas planas con uniones dispuestas en tresbolillo:

Pn = A n Ft (10) -1 (E.3.2-6)
φ = 0,65

siendo:

Ft valor que se determina de acuerdo con las expresiones (E.3.2-2) a (E.3.2-5).

( )[ ]tg4/´stdnA90,0A 2hbgn Σ+−= (E.3.2-7)

Ag la sección bruta del miembro, en cm2.
s′ la distancia longitudinal entre dos agujeros consecutivos (paso), en cm.
g la distancia transversal entre dos líneas de agujeros (gramil), en cm.
nb la cantidad de agujeros en la sección analizada.
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 105

dh el diámetro del agujero normal, en cm.
t el valor definido en el artículo E.3.1.

(3) Para otros miembros que no sean chapas planas:

Pn = A e Fu (10) -1 (E.3.2-8)
φ = 0,65

siendo:

Fu la tensión de rotura a tracción del acero del miembro unido según se
indica en el artículo A.2.1, en MPa.

Ae la sección neta efectiva calculada como: Ae = A n U, en cm2, siendo U = 1,00
cuando la carga sea transmitida por todos los elementos de la sección.

En otros casos, U se determinará de la siguiente forma:

(a) Para secciones angulares con dos o más bulones en la dirección de la fuerza:

9,0)L/x(20,10,1U ≤−= (E.3.2-9)
pero no menor que 0,40 .

(b) Para secciones U con dos o más bulones en la dirección de la fuerza
9,0)L/x(36,00,1U ≤−= (E.3.2-10)
pero no menor que 0,50 .

x la distancia entre el plano de la unión y el centro de gravedad de la
sección, en cm.

L la longitud de la unión, en cm.

. An la sección neta de la parte unida, en cm2.

E.3.3. Aplastamiento de la chapa en los agujeros

La resistencia nominal al aplastamiento de la chapa en los agujeros de las uniones
abulonadas se debe determinar de acuerdo con los artículos E.3.3-1 y E.3.3-2. Para las
situaciones no contempladas, la resistencia se determinará mediante ensayos.

E.3.3.1. Resistencia al aplastamiento con deformación permitida

Cuando la deformación alrededor del agujero no sea una consideración de proyecto
(deformación permitida), la resistencia nominal al aplastamiento Pn para la chapa y por
cada bulón será:

Pn = m f C d t Fu (10) -1 (E.3.3.1-1)
φ = 0,75
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 106

siendo:

C el factor de aplastamiento, que se obtiene de la Tabla E.3-2.

d el diámetro nominal del bulón, en cm.

t el espesor de la chapa (sin el recubrimiento), en cm.

Fu la tensión de rotura a tracción de la chapa como se define en el artículo A.2.1,en
MPa.

mf el factor que en función del tipo de unión se obtiene de la Tabla E3-3.


Tabla E.3-2.Factor de aplastamiento C.

Espesor de las partes
conectadas, t (mm)
Relación entre diámetro del bulón y
el espesor del elemento, d/t
C
d/t < 10 3,0
10 ≤ d/t ≤22 4 - 0,1(d/t)
0.61 ≤ t < 5,00
d/t >22 1,8

Tabla E.3-3. Factor de modificación, m f, para distintos tipos de unión.

Tipo de unión mf
Ambas chapas en uniones de corte simple y chapas
exteriores en uniones de corte doble con arandela bajo
la cabeza de bulón y la tuerca .

0,80
Ambas chapas en uniones de corte simple y chapas
exteriores en uniones de corte doble sin arandela bajo
cabeza de bulón y tuerca, o con 1 sola arandela en una
de ellas.

0,60
Chapa interior en unión de corte doble con o sin
arandela.

1,065


E.3.3.2. Resistencia al aplastamiento sin permitir deformación

Cuando la deformación alrededor del agujero sea una consideración de proyecto y no esté
permitida en el diseño, la resistencia nominal al aplastamiento Pn (kN) para la chapa y por
cada bulón estará determinada por las siguientes expresiones:

Pn = ( 1,58 t + 1,33) d t F u (10) -1 (E.3.3.2-1)
φ = 0,75

(t y d en cm, Fu en MPa)
Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 107

E.3.4. Resistencia al corte y a la tracción en los bulones

La resistencia nominal del bulón, Pn, (kN) al corte, a la tracción o a una combinación de
corte y tracción se determinará de la siguiente manera:


Pn = A b Fn (10) -1 (E.3.4-1)


siendo:

Ab el área bruta de la sección transversal del bulón, en cm2.

Cuando los bulones estén sometidos a corte o tracción:

Fn está dada por Fnv ó Fnt en la Tabla E.3-4.
φ está dada en la Tabla E.3-4.

Cuando los bulones estén sometidos a una combinación de corte y tracción:

Fn está dada por F' nt en las Tabla E.3-5.
φ está dada en la Tabla E.3-5.


Cuando en los bulones exista tracción será necesar io considerar el efecto de aplastamiento
de la chapa conectada con la cabeza del bulón, tuerca o arandela (acción de palanca), ver
el artículo E.6.2.

E.4. UNIONES ATORNILLADAS

Todos los requisitos del artículo E.4 se aplican para tornillos donde 2,03 mm ≤ d ≤ 6,35 mm.
Los tornillos deben formar o cortar la rosca, con o sin una punta autoperforante. Los
tornillos se deben instalar y ajustar de acuerdo con las recomendaciones del fabricante.

La resistencia nominal de las barras traccionadas unidas con tornillos será también
determinada con las especificaciones del artículo C.2.

Para las aplicaciones en diafragmas se debe utilizar el artículo D.5.

El factor de resistencia a utilizar en los artículos que forman parte de E.4 será φ = 0,45

Como alternativa a lo especificado en este artículo, está permitido que los valores de las
resistencias de diseño para una aplicación determinada se basen en ensayos con factores
de resistencia determinados de acuerdo con el Capítulo F.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 108

TABLA E.3-4. Resistencias nominales a la tracción y al corte para bulones (a)

Resistencia a la tracción Resistencia al corte*
Descripción de los bulones Factor de
Resistencia
φ
Tensión
nominal Fnt
(MPa)
Factor de
Resistencia φ
Tensión
nominal Fnv
(c) (MPa)
Bulones A307 , I SO 4.6
6,4mm ≤ d < 12,7mm 260

140 (b)

Bulones A307 , ISO 4.6
d ≥ 12,7 mm .

260

140 (b)
Bulones A325 , A325M ó
ISO 8.8 cuando los filetes
no se excluyen de los
planos de corte

620


330

Bulones A325 , A325M ó
ISO 8.8 cuando los filetes se
excluyen de los planos de
corte

620


415

Bulones A449
6,4 mm ≤ d < 12,7 mm.
cuando los filetes no se
excluyen de los planos de
corte

558

287
Bulones A449
6,4 mm ≤ d < 12,7 mm.
cuando los filetes se
excluyen de los planos de
corte

558

415
Bulones A490 , A490M ó
ISO 10.9 cuando los filetes
no se excluyen de los
planos de corte
7 7 8 414
Bulones A490 , A490M ó
ISO 10.9 cuando los filetes
se excluyen de los planos
de corte









0,75

778












0,75

517
(a) Se aplica para bulones en agujeros que satisfacen las limitaciones de la Tabla E.3-1. Se deben colocar
arandelas o placas de refuerzo sobre los agujeros ovalados largos y la capacidad de las uniones en las que se
utilizan agujeros ovalados largos se debe determinar mediante ensayos de carga de acuerdo con el Capítulo F.
(b) Se permite la rosca en los planos de corte
(c) Para barras traccionadas con bulones extremos separados en la dirección de la fuerza a mas de 1000mm
los valores tabulados serán reducidos en un 20%.



Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 109

En este artículo se utiliza la siguiente simbología:

d el diámetro nominal del tornillo, en cm.
dw el mayor valor entre el diámetro de la cabeza del tornillo o la arandela, en
cm.
φ el factor de resistencia, φ = 0,45
Pns la resistencia nominal al corte por tornillo, en kN.
Pss la resistencia nominal al corte por tornillo garantizada por el fabricante o
determinada mediante ensayos, en kN.
Pnt la resistencia nominal a tracción por tornillo, en kN.
Pnot la resistencia nominal al arrancamiento por tornillo, en kN.
Pnov la resistencia nominal al aplastamiento por tornillo, en kN.
Pts la resistencia nominal a tracción por tornillo garantizada por el fabricante o
determinada mediante ensayos, en kN.
t1 el espesor del miembro que está en contacto con la cabeza del tornillo, en
cm.
t2 el espesor del miembro que no está en contacto con la cabeza del tornillo,
en cm.
tc el menor valor entre la profundidad de penetración y el espesor t2, en cm.
Fu1 la resistencia a la tracción del acero del miembro que está en contacto con
la cabeza del tornillo, en MPa.
Fu2 la resistencia a la tracción del acero del miembro que no está en contacto
con la cabeza del tornillo, en MPa.


TABLA E.3-5. Resistencia nominal a la tracción, F' nt (MPa), para bulones sometidos a
la combinación de corte y tracción


Descripción de los bulones

Rosca incluida
en los planos
de corte

Rosca excluida
de los planos
de corte

Factor de
Resistencia
φ
Bulones A307 , ISO 4.6
Cuando 6,4 mm. ≤ d < 12,7 mm.
ó d ≥ 12,7 mm.

338 – 2,5f v ≤ 260



0,75
Bulones A325, A325M ó ISO 8.8
Bulones A449
Bulones A490 , A490M ó ISO 10.9
806 – 2,5 f v ≤ 620
725 – 2,5 f v ≤ 558
1012 – 2,5 f v ≤
778
806 – 2,0 f v ≤ 620
725 – 2,0 f v ≤ 558
1012 – 2,0 f v ≤
778
0,75
La tensión de corte fv debe cumplir con la Tabla E.3-4.


E.4.1. Separación mínima

La distancia mínima entre centros de los tornillos será de 3d.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 110

E.4.2. Distancias mínimas a los bordes y a los extremos

La distancia desde el centro del tornillo hasta el borde de cualquiera de las partes deberá
ser mayor o igual que 1,5 d . Si la distancia al borde extremo analizada es paralela a la
dirección de la fuerza en el medio de unión, la resistencia nominal al corte Pns será limitada
por lo especificado en el artículo E.4.3.2.


E.4.3. Resistencia al corte

E.4.3.1.- Uniones sometidas a corte; limitaciones por volcamiento del tornillo y a
plastamiento de la chapa

La resistencia nominal al corte por tornillo, Pns, se debe determinar de la siguiente manera:

Para t2 / t 1 ≤ 1,0 se tomará Pns como el menor valor entre:

(10) 2u
5,03
2ns F)dt(2,4P = -1 (E.4.3.1-1)
Pns = 2,7 t 1 d Fu1 (10) -1 (E.4.3.1-2)
Pns = 2,7 t 2 d Fu2 (10) -1 (E.4.3.1-3)

Para t2 /t 1 ≥ 2,5 se tomará Pns como el menor valor entre

Pns = 2,7 t 1 d Fu1 (10) -1 (E.4.3.1-4)
Pns = 2,7 t 2 d Fu2 (10) -1 (E.4.3.1-5)

Para 1,0 < t 2 /t 1 < 2,5 se debe determinar Pns interpolando linealmente entre los dos casos
anteriores.

E.4.3.2.- Uniones sometidas a corte; limitación por la distancia a borde

La resistencia nominal al corte por tornillo Pns, cuando la distancia al borde de la parte unida
es paralela a la dirección de la fuerza será:

Pns = t e F u (10) -1 (E.4.3.2-1)
φ = 0,45

siendo:

t el espesor de la parte unida en la cual se considera la distancia al borde, en cm.
e la distancia medida en la dirección de la fuerza desde el centro del agujero
normal hasta el borde extremo de la parte unida, en cm.
Fu la tensión de rotura a tracción del acero de la parte en la cual se mide la
distancia al borde extremo, en MPa.


E.4.3.3. Resistencia al corte de los tornillos

La resistencia nominal al corte por tornillo se determinará de la siguiente forma:

Pns = 0,8 P ss (E.4.3.3-1)

Reglamento CIRSOC 303 Cap. E - 111

E.4.4. Resistencia a la tracción

En el caso de los tornillos que soportan tracción, la cabeza del tornillo o la arandela (si se
coloca arandela) deben tener un diámetro dw mayor o igual que 7,94 mm . Las arandelas
deben tener un espesor mayor o igual que 1,27 mm .

E.4.4.1. Arrancamiento

La resistencia nominal al arrancamiento, Pnot, se determinará de la siguiente manera:

Pnot = 0,85 t c d Fu2 (10) -1 (E.4.4.1-1)

siendo tc el menor valor entre la profundidad de penetración y el espesor, t2.

E.4.4.2. Aplastamiento

La resistencia nominal al aplastamiento, Pnov, se debe calcular de la siguiente manera:

Pnov = 1,5 t 1 dw Fu1 (10) -1 (E.4.4.2-1)

siendo dw el mayor valor entre el diámetro de la cabeza del tornillo y el diámetro de la
arandela, no debiendo tomarse mayor que 12,7 mm.

E.4.4.3. Resistencia a la tracción de los tornillos

La resistencia nominal a la tracción, Pnt, por tornillo se debe determinar mediante

Pnt = 0,8 P ts (E.4.4.3.1)



E.5. RESISTENCIA A LA ROTURA

E.5.1. Rotura por corte

En las uniones en los extremos de las vigas, donde una o más alas estén rebajadas y
exista la posibilidad de falla a lo largo de un plano que atraviesa los agujeros, la resistencia
nominal al corte, Vn, se calculará de la siguiente manera:

Vn = 0,6 F u Awn (10) -1 (E.5-1)
φ = 0,75

siendo:

Awn = (h wc – nd h) t (E.5-2)
hwc la altura del alma rebajada, en cm.
n el número de perforaciones en el plano crítico.
dh el diámetro del agujero, en cm.
Fu la tensión de rotura a tracción de acuerdo con lo especificado en el artículo
A.2.1, en MPa.
t el espesor del alma rebajada, en cm.

Reglamento Argentino de Elementos Estructurales de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío Cap. E - 112