PROYECTO DE
REGLAMENTO ARGENTINO
DE ESTRUCTURAS
DE ALUMINIO















EDICIÓN MAYO 2009

Balcarce 186 1° piso - Of. 138
(C1064AAD) Buenos Aires – República Argentina
TELEFAX. (54 11) 4349-8520 / 4349-8524

E-mail: cirsoc@inti.gob.ar
cirsoc@mecon.gov.ar

INTERNET: www.inti.gob.ar/cirsoc


Primer Director Técnico (? 1980): Ing. Luis María Machado



Directora Técnica: Inga. Marta S. Parmigiani

Coordinadora Área Acciones: Inga. Alicia M. Aragno
Área Estructuras de Hormigón: Ing. Daniel A. Ortega
Área Administración, Finanzas y Promoción: Lic. Mónica B. Krotz
Área Venta de Publicaciones: Sr. Néstor D. Corti













© 2009

Editado por INTI
INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGÍA INDUSTRIAL
Av. Leandro N. Alem 1067 – 7° piso - Buenos Aires. Tel. 4515-5000/5001


Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos los derechos, reservados.
Prohibida la reproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en
la Argentina.
Printed in Argentina.

ORGANISMOS PROMOTORES

Secretaría de Obras Públicas de la Nación
Subsecretaría de Vivienda de la Nación
Instituto Nacional de Tecnología Industrial
Instituto Nacional de Prevención Sísmica
Ministerio de Hacienda, Finanzas y Obras Públicas de la Provincia del Neuquén
Gobierno de la Ciudad de Buenos Aires
Dirección Nacional de Vialidad
Vialidad de la Provincia de Buenos Aires
Consejo Interprovincial de Ministros de Obras Públicas
Cámara Argentina de la Construcción
Consejo Profesional de Ingeniería Civil
Cámara Industrial de Cerámica Roja
Asociación de Fabricantes de Cemento Pórtland
Instituto Argentino de Normalización
Techint
Acindar

MIEMBROS ADHERENTES
Asociación Argentina de Tecnología del Hormigón
Asociación Argentina de Hormigón Estructural
Asociación Argentina de Hormigón Elaborado
Asociación Argentina del Bloque de Hormigón
Asociación de Ingenieros Estructurales
Centro Argentino de Ingenieros
Instituto Argentino de Siderurgia
Telefónica de Argentina
Transportadora Gas del Sur
Quasdam Ingeniería
Sociedad Central de Arquitectos
Sociedad Argentina de Ingeniería Geotécnica
Colegio de Ingenieros de la Provincia de Buenos Aires
Cámara Argentina del Aluminio y Metales Afines
Cámara Argentina de Empresas de Fundaciones de Ingeniería Civil

ASESORES QUE INTERVINIERON EN LA REDACCIÓN DEL






PROYECTO DE
REGLAMENTO ARGENTINO
DE ESTRUCTURAS
DE ALUMINIO



CIRSOC 701







Mg.Ing. María Haydée Peralta
Mg.Ing. María Inés Montanaro
Mg.Ing. Irene Elisabet Rivas
Ing. María Laura Godoy
Ing. Gabriel Troglia
Ing. Daniel Troglia

Reconocimiento Especial



El INTI-CIRSOC agradece muy especialmente a las Autoridades de THE
ALUMINUM ASSOCIATION por habernos permitido adoptar como base
para el desarrollo de este Reglamento, el documento ALUMINUM DESIGN
MANUAL y a las Autoridades de la CÁMARA ARGENTINA DE LA
INDUSTRIA DEL ALUMINIO Y METALES AFINES - CAIAMA por
haber apoyado y financiado completamente el desarrollo de este Proyecto.

Metodología para el envío de observaciones, comentarios y
sugerencias al

Proyecto de Reglamento CIRSOC 701

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio

en Discusión Pública Nacional
(1° de Junio de 2009 - 31 de Mayo de 2010)



Las observaciones, comentarios y sugerencias se deberán enviar a la Sede del
CIRSOC, Balcarce 186 1º piso of. 138 (C1064AAD) Buenos Aires, hasta el 31 de
Maryo de 2010, siguiendo la metodología que a continuación se describe:

1. Se deberá identificar claramente el Proyecto de Reglamento que se analiza, como
así también el artículo y párrafo que se observa.

2. Las observaciones se deberán acompañar de su fundamentación y de una
redacción alternativa con el fin de que el coordinador del proyecto observado
comprenda claramente el espíritu de la observación.

3. Las observaciones, comentarios y sugerencias deberán presentarse por escrito,
firmadas y con aclaración de firma, y deberán enviarse por correo o entregarse en
mano. Se solicita detallar Dirección, Tel, Fax, e-mail con el fin de facilitar la
comunicación.

4. No se aceptarán observaciones enviadas por fax o e-mail, dado que estos medios
no permiten certificar la autenticidad de la firma del autor de la observación.

Confiamos en que este Proyecto le interese y participe activamente.


Gracias

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología I
SIMBOLOGÍA



La sección numerada entre paréntesis al final de la definición de un símbolo se
refiere a la sección del Reglamento donde el símbolo es definido o utilizado por
primera vez.

A área de la sección transversal, en cm2. ( B.4.1).

ABM área neta de la sección transversal de un elemento estructural
traccionado o del ala traccionado de una viga; área bruta de la sección
transversal de una columna o del ala comprimida de una viga, en cm2.
(F.2.2).

A
BM
área de la sección transversal efectiva del metal base, e igual al producto
entre cateto del filete, E, y el largo efectivo del mismo, Lw, en cm
2
. (F.3.2.2.1).

Ab área del cuerpo no roscado, en cm2. (E.2.3).

A bn

área neta de la parte roscada del bulón, en cm2. (E.2.2).
Ac área de una columna ideal comprimida (ala comprimida más 1/3 del
área de la porción del alma comprendida entre el ala comprimida y el
eje neutro), en cm2. (C.5.2.6).

Ae

área neta efectiva de la barra, en cm2. (B.4.1).
Ae área efectiva al corte del remache, en cm2. (E.3.3).

Ae área efectiva al aplastamiento del remache, en cm2. (E.3.4).

Ag

área bruta de la sección transversal de la barra, en cm2. ( B.2.1).

AgLi

área bruta de los elementos de la sección transversal que pandean
localmente, en cm2. (C.4).

Agpi

área bruta de los elementos de la sección transversal que no pandean
localmente, en cm2. (C.4).

Agt

área bruta solicitada a la tracción, en cm2. (E.1.7).
Agv

área bruta solicitada al corte, en cm2. (E.1.7).
Ah área bruta de la sección transversal del rigidizador longitudinal, en cm2.
(D.6).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología II
An área neta, en cm2. (B.3.1).

Ant

área neta solicitada a la tracción, en cm2. (E.1.7).
Anv

área neta solicitada al corte, en cm2. (E.1.7).

As
área del rigidizador, en cm2. (C.4.8).

Asn área de desgarramiento de filetes de la rosca interna por unidad de
longitud de penetración, en cm2/cm. (E.4).

Aw área del alma o almas, en cm2. (C.6.1).

Aw área del ala de perfiles ángulo, en cm2. (C.7.4).

Aw área de la sección transversal afectada por una soldadura, en cm2.
(F.2.2).

Awe área de la sección efectiva de la soldadura, en cm2. (F.3.1.3).

a distancia entre rigidizadores transversales, en cm. (D.6).

ae ancho equivalente de un panel rectangular, en cm. (C.6.2).

a1 menor dimensión de un panel rectangular, en cm. (C.6.2).

a2 mayor dimensión de un panel rectangular, en cm. (C.6.2).

B ancho exterior total del tubo rectangular, en cm. (B.4.2).

Bbr intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión por flexión en elementos planos, en MPa. (Tabla C.2-1).

Bc intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión en columnas y alas de vigas, en MPa. (Tabla C.2-1).

Bp intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión axial en elementos planos, en MPa. (Tabla C.2-1).

Bt intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión axial en elementos curvos, en MPa. (Tabla C.2-1).

Btb intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión por flexión en elementos curvos, en MPa. (Tabla C.2-1).

Bv intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para corte
en elementos planos. (Tabla C.2-1).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología III
B1, B2 factores utilizados en la determinación de Mu para amplificar momentos
determinados por análisis de primer orden, cuando actúan
simultáneamente fuerzas axiles. (D.3.2).

b distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán
o la curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4
veces el espesor, en cuyo caso para calcular b el radio interno se
deberá tomar igual a 4 veces el espesor, en cm. (C.4.5.1).

be ancho efectivo del elemento plano a utilizar en el cálculo de
deformaciones en servicio, en cm. (D.8).

bo ancho de un elemento con un rigidizador intermedio, en cm. (C.4.8).

C coeficiente que depende de la ubicación del tornillo. (E.4).

Cb coeficiente que depende de la variación del momento sobre la longitud
no arriostrada. (C.5.2.1).

Cbr intersección en la ecuación de pandeo para compresión por flexión en
elementos planos. (Tabla C.2-1).

Cc intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión en columnas y alas de vigas. (Tabla C.2-1).

Cm coeficiente basado en un análisis elástico de primer orden suponiendo
que el Pórtico no se traslada lateralmente. (D.3.2).

Cp intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión axial en elementos planos. (Tabla C.2-1).

CP factor de corrección. (J.3.2).

Ct intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión axial en elementos curvos. (Tabla C.2-1).

Ctb intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para
compresión por flexión en elementos curvos. (Tabla C.2-1).

Cv intersección con el eje coordenado en la ecuación de pandeo para corte
en elementos planos. (Tabla C.2-1).

Cw módulo de alabeo torsional de la sección transversal, en cm6. (C.4.3).

C1 coeficiente. (C.5.2.2.3).

C2 coeficiente. (C.5.2.2.3).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología IV

D Acciones permanentes. (A.3.1).

D diámetro exterior del tubo, en cm. (B.4.2).

D factor: igual a 1 para rigidizadores simétricos a ambos lados del alma, e
igual a 3,5 para rigidizadores simples a un lado del alma. (D.6).

D

factor de probabilidad de deslizamiento. (E.2.8.4).
Dbr pendiente en la ecuación de pandeo para compresión por flexión en
elementos planos. (Tabla C.2-1).

Dc pendiente en la ecuación de pandeo para compresión en columnas y
alas de vigas. (Tabla C.2-1).

Dn carga permanente nominal. (J.3.2).

Dp pendiente en la ecuación de pandeo para compresión axial en
elementos planos. (Tabla C.2-1).

Ds dimensión de detalle, en cm. (C.4.7).

Dt pendiente en la ecuación de pandeo para compresión axial en
elementos curvos. (Tabla C.2-1).

Dtb pendiente en la ecuación de pandeo para compresión por flexión en
elementos curvos. (Tabla C.2-1).

Dv pendiente en la ecuación de pandeo para corte en elementos planos.
(Tabla C.2-1).

d altura total de la sección de la viga, en cm. (C.5.2.2.1).

d diámetro nominal del pasador, en cm. (E.1.5).

db distancia entre el centro de un pasador y el borde de un elemento unido
en la dirección de la carga, en cm. (E.1.5).

df distancia entre el baricentro del ala y la punta del alma, en cm.
(C.5.2.2.3).

dh diámetro nominal de un agujero, en cm. (E.4).

ds ancho de la parte plana del rigidizador, en cm. (C.4.7).

d1 distancia libre entre el eje neutro y el ala comprimida, en cm. (C.5.4.2).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología V

dw diámetro nominal de la arandela, en cm. (E.4).

dws mayor valor entre el diámetro nominal de la arandela y el de la cabeza
del tornillo, en cm. (E.4).

E módulo de elasticidad del aluminio en compresión, en MPa. (Tabla A.2-
1).

E acción sísmica. (A.3.1).

F acciones de líquidos en general (en caso de presencia continuada y con
presiones y máxima altura bien definidas). (A.3.1).

Fn resistencia nominal al corte en uniones del tipo aplastamiento, en MPa.
(E.2.8.3).

FBM tensión nominal del metal base, en MPa (F.2.2).

Fcr tensión de pandeo local de un elemento de acuerdo con las Secciones
C.5.3 y C.5.4, en MPa. (D.8).

Fe tensión crítica elástica de pandeo torsional o flexotorsional, en MPa.
(C.4.3)

Fef tensión elástica de pandeo flexo-torsional, en MPa. (C.4.3).

Fet tensión elástica de pandeo torsional, en MPa. (C.4.3).

Fm valor medio del factor de fabricación. (J.3.2).

FST tensión de diseño φ FnL, en MPa. (C.4.7).

FUT tensión de diseño, en MPa. (C.4.7).

Fut tensión de rotura a tracción del aluminio, en MPa. (Tabla A.2-1).

Fut tensión de rotura a la tracción del material del bulón, en Mpa. (Tabla
E.2-2).

Fut1 resistencia última a la tracción de un elemento que está en contacto con
la cabeza del tornillo, en MPa. (E.4).

Fut2 resistencia última a la tracción de un elemento que no está en contacto
con la cabeza del tornillo, en MPa. (E.4).

Fuv tensión de rotura a corte del aluminio, en MPa. (Tabla A.2-1).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología VI
Fuv tensión de rotura al corte del bulón, en MPa. (Tabla E.2-2).

Fuv tensión de rotura al corte del material del remache, en Mpa.(E.3.3).

Fuwt tensión de rotura a tracción a través de una soldadura a tope, en MPa.
(Tabla A.2-2).

Fuwv tensión de rotura por corte a una distancia menor o igual que 25 mm de
una soldadura, en MPa. (Tabla A.2-2).

Fw resistencia nominal de la sección transversal si la totalidad del área
estuviera a una distancia menor o igual que 25 mm de una soldadura,
en MPa. (F.3.2.2.1).

Fyc tensión de fluencia por compresión, en MPa. (Tabla A.2-1).

Fyt tensión de fluencia a tracción del aluminio, en MPa. (Tabla A.2-1).

Fyt1 tensión de fluencia a la tracción de un elemento que está en contacto
con la cabeza del tornillo, en MPa. (E.4).

Fyt2

tensión de fluencia a la tracción de un elemento que no está en
contacto con la cabeza del tornillo, en MPa. (E.4).

Fyv tensión de fluencia a corte del aluminio, en MPa. (Tabla A.2-1).

Fywc tensión de fluencia por compresión a través de una soldadura de ranura
[0.2% de desplazamiento en una longitud de referencia de 50 mm], en
MPa. Tabla (A.2-2).

Fywt tensión de fluencia por tracción a través de una soldadura a tope, o de
ranura [0.2% de desplazamiento en una longitud de referencia de 50
mm], en MPa. (Tabla A.2-2).

Fywv tensión de fluencia por corte a través de una soldadura de ranura [0.2%
de desplazamiento en una longitud de referencia de 50 mm], en MPa.
(Tabla A.2-2).

fs tensión de compresión de cálculo en el elemento debida a las cargas de
servicio, en MPa. (D.8).

fu tensión de compresión en el talón del ala determinada por análisis elástico
seccional, para cargas mayoradas, en MPa. (D.6).

fv tensión de corte requerida provocada por el corte o la torsión mayorados,
determinada por método elástico seccional en MPa. (D.5).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología VII
G módulo de elasticidad transversal, en MPa. (C.4.3).

Gf espesor total de las piezas unidas por el remache o bulón, en cm.
(E.1.8).

g distancia en dirección perpendicular a la fuerza, entre centros de
agujeros consecutivos, (gramil), en cm. (B.3.1).

go distancia entre el centro de corte y el punto de aplicación de la carga,
en cm. (C.5.2.2.3).

H altura exterior total del tubo rectangular, en cm. (B.4.2).

H peso y empuje lateral del suelo y del agua en el suelo. (A.3.1).

h altura libre del alma, en cm. (C.5.4.1).

Ib momento de inercia requerido para el rigidizador de apoyo, en cm4.
(D.7.2).

Io momento de inercia de una sección que comprende el rigidizador y la
mitad del ancho de los subelementos adyacentes y las esquinas de
transición tomado respecto del eje baricéntrico de la sección paralelo al
elemento rigidizado, en cm4. (C.4.8).

Isl momento de inercia del rigidizador longitudinal, en cm4. (D.7.1).

Ist momento de inercia del rigidizador transversal, en cm4. (D.7.1).

Iw momento de inercia de la sección con respecto al eje principal de
mayor inercia, en cm4. (C.7.3.2).

Ix momento de inercia de la sección respecto del eje principal fuerte, en
cm4. (C.5.2.2.3).


Iy

momento de inercia de la sección respecto del eje principal débil, en
cm4. (C.5.2.2.1).

Iyc momento de inercia del ala comprimida respecto del eje del alma, (eje
débil), en cm4. (C.5.2.2.3).

Iz momento de inercia de la sección respecto del eje principal de menor
inercia, en cm4. (C.7.3.2).
J módulo de torsión, en cm4. (C.4.3).

j parámetro, en cm. (C.5.2.2.3).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología VIII
K coeficiente estadístico que depende del número de ensayos. (J.3.1).

Ks

coeficiente que depende del espesor del elemento. (E.4).
Kt coeficiente para elementos traccionados. (C.1).

k factor de longitud efectiva de barras para pandeo. Se deberá tomar
mayor o igual que la unidad a menos que un análisis racional justifique
la adopción de un valor menor. (A.4.4).

kt factor de longitud efectiva para pandeo torsional. (C.4.3).

kx factor de longitud efectiva para pandeo respecto del eje x. (C.4.3).

ky factor de longitud efectiva para pandeo respecto del eje y. (C.5.2.2.1).

k1 coeficiente para determinar el límite de esbeltez S2 en secciones para
las cuales la resistencia nominal a compresión se basa en la resistencia
última. (C.2).

k1 factor de longitud efectiva en el plano de flexión, calculado en la
hipótesis de nudos indesplazables. Se tomará igual a 1 a menos que
por análisis estructural se demuestre que puede tomarse un valor
menor. (D.3.2).

k2 coeficiente para determinar la resistencia de diseño a compresión en
secciones con relaciones de esbeltez mayores que S2 para las cuales la
resistencia nominal a compresión se basa en la resistencia última.
(C.2).

k2 factor de longitud efectiva en el plano de flexión, calculado en la
hipótesis de nudos desplazables determinado por análisis estructural.
(D.3.2).

L acción debida a la ocupación y equipamiento. (A.3.1).

L longitud de la unión en la dirección de la fuerza, en cm. (B.4.1).

L longitud no arriostrada de una barra para el correspondiente modo de
pandeo y eje de pandeo, en cm. (C.4.1).
L altura del piso (cuando todas las columnas tienen igual altura), en cm.
(D.3.2).

Lb longitud no arriostrada lateralmente, para flexión, en cm. (C.5.2.1).

Li altura de la columna considerada, en cm. (D.3.2).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología IX
Ln sobrecarga de uso nominal. (J.3.2).

Lr cargas útiles de cubierta y mantenimiento de cubiertas. (A.3.1).

Ls longitud de tubo entre rigidizadores circunferenciales, o longitud total si
no hay rigidizadores circunferenciales, en cm. (C.6.3).

Lt longitud no arriostrada para torsión, en cm. (C.4.3).

MA valor absoluto del momento flexor a un cuarto del segmento de viga no
arriostrado, en kN.m. (C.5.2.3.1).

MB valor absoluto del momento flexor al medio del segmento de viga no
arriostrado, en kN.m. (C.5.2.3.1).

MC valor absoluto del momento flexor a tres cuartos del segmento de viga
no arriostrado, en kN.m. (C.5.2.3.1).

Me momento crítico elástico, en kN.m. (C.5.2.2.3).

Mi resistencia a la flexión del elemento de espesor intermedio ti, en cm.
(J.4.2).

Mlt resistencia requerida a flexión obtenida por análisis de primer orden
como resultado del desplazamiento lateral del pórtico, en kN.m. (D.3.2).

Mm valor medio del factor de material. (J.3.2).

MMAX valor absoluto del momento máximo en el segmento de viga no
arriostrado, en kN.m. (C.5.2.3.1).

Mn resistencia nominal a flexión, en kN.m. (C.5).

Mnt resistencia requerida a flexión obtenida por análisis de primer orden,
suponiendo que no hay desplazamiento lateral del pórtico, en kN.m.
(D.3.2).

Mnx, Mny resistencias nominales a flexión respecto a los ejes principales
determinados de acuerdo con la Sección C.5 , en kN.m. (D.1.1).

Mob momento de pandeo lateral-torsional elástico, en kN.m. (C.7.1.3).

Mu resistencia requerida a flexión, kN.m. (D.2.1).

Mux, Muy resistencias requeridas a flexión respecto a los ejes principales de la
sección, en kN.m. (D.1.1).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología X
My momento elástico relativo al eje de flexión, en kN.m. (C.7.1.2).

M1 resistencia a la flexión del elemento de menor espesor, en kN.m.
(J.4.2).

M2 resistencia a la flexión del elemento de mayor espesor, en kN.m. (J.4.2).

M1/M2 relación entre los momentos en los extremos, siendo M2 el mayor de los
dos momentos. M1/M2 es positivo cuando el elemento está flexionado
en curvatura doble y negativo cuando está flexionado en curvatura
simple. (D.3.2).

N longitud de carga de la fuerza concentrada, en cm. (D.9).

Ns cantidad de superficies de rozamiento.(E.2.8.4).

n número de ensayos (J.3.1).

n número de filetes de rosca por unidad de longitud de un bulón, en 1/cm.
(E.2.2).

Pbs carga concentrada sobre el rigidizador, en kN. (D.7.2).

Pbv1 resistencia nominal al aplastamiento del elemento de espesor t1, en kN.
(E.4).

Pbv2 resistencia nominal al aplastamiento del elemento de espesor t2, en kN.
(E.4).

Pd resistencia de diseño de barras sometidas a compresión axial, en kN.
(C.4)

Pe1 resistencia crítica elástica a pandeo flexional de la barra en el plano de
flexión calculada con la hipótesis de nudos indesplazables, en kN.
(D.3.2).

Pe2 resistencia crítica elástica a pandeo flexional del piso determinada por
análisis estructural considerando los nudos desplazables, en kN.
(D.3.2).

Plt resistencia requerida axial obtenida por análisis de primer orden como
resultado del desplazamiento lateral del pórtico, kN. (D.3.2).

Pn resistencia nominal a la tracción axial, en kN. (C.3).

Pnot resistencia nominal al arrancamiento del tornillo por cada tornillo, en kN.
(E.4).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XI

Pnov resistencia nominal al arrancamiento del material unido por cada
tornillo, en kN. (E.4).

Pnt resistencia requerida axial obtenida por análisis de primer orden
suponiendo que no hay desplazamiento lateral del pórtico, en kN.
(D.3.2).

Pnt resistencia nominal a la tracción de un tornillo, en kN. (E.4).

Pnv resistencia nominal al corte de un tornillo, en kN. (E.4).

Pts resistencia nominal a tracción por tornillo garantizada por el fabricante o
determinada mediante ensayos, en kN. (E.4).

Ptv resistencia nominal por volcamiento del tornillo, en kN. (E.4).

Pu resistencia axil requerida, en kN. (D.1.1).

Pu resistencia requerida a tracción generada por las cargas mayoradas, en
kN. (E.2.4).

Pvs resistencia nominal al corte por tornillo garantizada por el fabricante o
determinada mediante ensayos, en kN. (E.4).

q carga de diseño uniformemente distribuida, en kN/m2. (J.4).

R acción debida a la lluvia inicial, o hielo, sin considerar los efectos de
acumulación de agua. (A.3.1).

Rb el radio a mitad del espesor de un elemento de sección circular, o
máximo radio a mitad del espesor de un elemento de sección ovalada,
en cm. (C.4.9).

Rd resistencia de diseño, en kN. (A.5.3).

Ri radio de doblado en la unión del ala y el alma medido hasta el interior
de la curva para los perfiles plegados; para los perfiles extruídos Ri = 0,
en cm. (D.9).

Rn resistencia nominal, en kN. (A.5.3).

Rn resistencia nominal del bloque de corte, en kN. (E.1.7).

Rn resistencia nominal de un bulón, en kN. (E.2.8.3).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XII
sn
R resistencia nominal al deslizamiento de un solo bulón para cargas de
servicio, en kN. (E.2.8.4).

r radio de giro de la sección transversal, respecto del eje de pandeo en
cm. (C.4.1).

ro radio de giro polar de la sección transversal respecto del centro de
corte, en cm. (C.4.3).

rs radio de giro del rigidizador, en cm. (C.4.7).

rx, ry radios de giro de la sección transversal respecto de los ejes principales
baricéntricos, en cm. (C.4.3).

rye radio de giro efectivo de la sección, en cm. (C.5.2.2.1).

rz radio de giro de la sección con respecto al eje principal de menor
inercia, en cm. (C.7.3.2).

S acción de la nieve. (A.3.1).

Sc módulo resistente elástico referido a la fibra comprimida de la sección
bruta, en cm3. (C.5.2.1).

Sgt módulo resistente elástico de la sección bruta relativo al eje de flexión y
correspondiente a la fibra extrema del ala traccionada, en cm3.
(C.5.1.1).

Snt módulo resistente elástico de la sección neta relativo al eje de flexión y
correspondiente a la fibra extrema del ala traccionada, en cm3.
(C.5.1.1).

St módulo resistente elástico de la sección relativo al eje de flexión y
correspondiente a la punta traccionada, en cm3. (C.7.1.2).

Sx desviación estándar de los resultados de ensayo. (J.3.1).

S1, S2 límites de esbeltez (con supraíndices para columnas). (C.4.1).

s distancia en dirección de la fuerza entre centros de agujeros
consecutivos (paso), en cm. (B.3.1).
T acciones térmicas climáticas, acciones térmicas funcionales del tipo
normativo, deformaciones impuestas por el proceso constructivo o
fuerzas resultantes del proceso de soldado. (A.3.1).

Tm fuerza de tracción mínima de pretensado del bulón, en kN. (E.2.8.4).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XIII
t espesor de la pared del tubo, en kN. (B.4.2).

t espesor del elemento, en cm. (C.4.5.1).

t espesor de la parte unida crítica, en cm.(E.2.5).

ta espesor de aplastamiento de la chapa, en cm.(E.2.5).

tc menor valor entre la profundidad de penetración del tornillo , excluyendo
la punta autorroscante o autoperforante, y el espesor t2 en cm. (E.4).

ti espesor del elemento de espesor intermedio, en cm (J.4.2).

tmáx mayor espesor de un elemento de espesor uniformemente variable, en
cm. (B.5).

tmáx espesor del elemento de mayor espesor ensayado, en cm. (J.4.2).

tmín menor espesor de un elemento de espesor uniformemente variable, en
cm. (B.5).

tmín espesor del elemento de menor espesor ensayado, en cm. (J.4.2).

tprom espesor promedio del elemento, en cm. (B.5).

tw espesor del alma, en cm. (D.6).

t1 espesor del elemento que está en contacto con la cabeza del tornillo, en
cm. (E.4).

t2 espesor del elemento que no está en contacto con la cabeza del tornillo,
en cm. (E.4).

U coeficiente de reducción utilizado en el cálculo del área neta efectiva.
(B.4.1).

Vd resistencia de diseño a corte, en kN. (C.6.1).

VF coeficiente de variación del factor de fabricación. (J.3.2).

VM coeficiente de variación del factor de material. (J.3.2).
VP coeficiente de variación de la relación entre las cargas de falla
observadas y el valor promedio de todas las cargas de falla
observadas. (J.3.2).

VQ coeficiente de variación de las cargas. (J.3.2).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XIV
Vu corte requerido en el alma en la ubicación del rigidizador, para cargas
mayoradas, en kN. (D.7.1).

Vu resistencia requerida a corte generada por las cargas mayoradas, en kN.
(E.2.4).

W acción del viento. (A.3.1).

w subíndice relativo al eje de flexión, correspondiente al eje principal de
mayor inercia. (D.2.1.1).

Xa resistencia que se espera sea superada por el 99% del material con un
nivel de confianza de 95%. (J.3.1).

Xm media de los resultados de ensayo. (J.3.1).

x excentricidad de la unión, en cm. (B.4.1).

x , y ejes principales de mayor y menor momento de inercia
respectivamente. (D.1.1).

xo distancia entre el centro de gravedad y el centro de corte, medida sobre
el eje principal considerada como negativa, en cm. (C.4.3).
xo , yo coordenadas x e y, respectivamente, del centro de corte, en cm.
(C.5.2.2.3).

z subíndice relativo al eje de flexión, correspondiente al eje principal de
menor inercia. (D.2.1.1).

zo coordenada en la dirección del eje z del centro de corte con respecto al
centro de gravedad de la sección, en cm. (C.7.3.2).

βo índice de confiabilidad deseado. (J.3.2).

βs constante elástica (fuerza transversal aplicada al ala comprimida del
elemento de longitud unitaria dividida por la flecha debida a esa fuerza,
en kN/cm.cm. (C.5.2.6).

βw propiedad especial de la sección para perfiles ángulo de alas
desiguales, en cm. (C.7.3.2).

δ para elementos de espesor uniformemente variable. (B.5).

λc parámetro de esbeltez global. (C.1).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XV
λs relación de esbeltez equivalente para un rigidizador intermedio. (C.4.8).

ρst relación (C.4.7).

ΔH desplazamiento lateral de primer orden relativo del piso debido a las
fuerzas laterales, en cm. (D.3.2).

φ factor de resistencia (este símbolo se utiliza con diferentes subíndices
dependiendo de la aplicación). (A.5.3).

φsc factor de resistencia. (E.4).

φu factor de resistencia. (E.4).

φ FBM tensión de diseño del metal base, cuando ninguna parte de la sección
transversal está afectada por una soldadura, en MPa. (F.2.2).

φ Fng tensión de diseño para pandeo global flexional de barras axilmente
comprimidas, en MPa. (C.4).

φ FnLi tensión de diseño local a compresión de cada uno de los elementos que
componen la sección transversal, en MPa. (C.4).

φ Fpw tensión de diseño en la sección transversal, parte de la cual está
afectada por una soldadura, en MPa. (F.2.2).

φ FvL tensión de diseño al corte, en MPa. (C.6.1).

φ Ma momento flector de diseño para el elemento, en kNm. (D.10).

φ Pn fuerza concentrada transversal de diseño por alma para el caso de
almas planas, en kN. (D.9).

φ Rnt resistencia de diseño a tracción del bulón, en kN. (E.2.4).

φ Rnv resistencia de diseño a corte del bulón, en kN. (E.2.4).

φVdw resistencia de diseño de una soldadura de filete, en kN. (F.3.2.2.1).

∑ H corte de piso producido por las fuerzas laterales usadas para
determinar ΔH, (kN). (D.3.2).
ΔH desplazamiento lateral de primer orden relativo del piso debido a las fuerzas
laterales, en cm. (D.3.2).

∑ Pnt carga vertical total soportada por el piso (todas las columnas unidas por
un plano rígido) incluyendo la carga de las columnas sin rigidez lateral,
en kN. (D.3.2).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio Simbología XVI

θ ángulo entre el plano del alma y el plano de la superficie de apoyo (θ ≤
90º). (D.9).

μ coeficiente medio de rozamiento. (E.2.8.4).

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE I

ÍNDICE

SIMBOLOGÍA

G LOSARIO


CAPÍTULO A. DISPOSICIONES GENERALES Y BASES DE PROYECTO

A.1. CAMPO DE VALIDEZ 1
A.1.1. Alcance 1
A.1.2. Unidades 1
A.1.3. Tipos de Estructuras 1

A.2. MATERIALES 2
A.2.1. Propiedades generales del aluminio 4
A.2.2. Tabla de propiedades mecánicas para aleaciones de aluminio 4
A.2.3. Materiales para uniones mecánicas 9
A.2.3.1. Material de los bulones 9
A.2.3.2. Material de los remaches 9
A.2.3.3. Material de los tornillos autorroscantes o autoperforantes 10
A.2.4. Materiales para piezas de aluminio fundidas 10

A.3. ACCIONES Y COMBINACIÓN DE ACCIONES 10
A.3.1. Acciones 10
A.3.2. Combinaciones de acciones para los estados límites últimos 12
A.3.3. Combinaciones de acciones para los Estados Límites de Servicio 12

A.4. ANÁLISIS ESTRUCTURAL 13
A.4.1. Métodos de análisis 13
A.4.2. Análisis global elástico 13
A.4.3. Efecto de las deformaciones (Efectos de Segundo Orden) 13
A.4.4. Estabilidad de la Estructura y de sus elementos estructurales 13

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE II

A.5. BASES DE PROYECTO 15
A.5.1. Resistencia requerida 15
A.5.2. Estados límites. Condición de Proyecto 15
A.5.3. Dimensionamiento para Estados Límites Últimos 15
A.5.4. Dimensionamiento para Estados Límites de Servicio 15

A.6. REGLAMENTOS Y RECOMENDACIONES DE REFERENCIA 15

A.7. DOCUMENTACIÓN DE PROYECTO Y DOCUMENTACIÓN
CONFORME A OBRA 16
A.7.1. Documentación de Proyecto 16
A.7.1.1. Planos 16
A.7.1.2. Memoria de cálculo 17
A.7.1.3. Especificaciones 18
A.7.2. Documentación conforme a obra 18


CAPÍTULO B. REQUERIMIENTOS DE PROYECTO

B.1. PROPIEDADES DE LAS SECCIONES 21

B.2. ÁREA BRUTA 21
B.2.1. Área Bruta de secciones formadas con elementos planos y tubos 21

B.3. ÁREA NETA 21
B.3.1. Área Neta de secciones formadas con elementos planos 21

B.4. ÁREA NETA EFECTIVA PARA BARRAS TRACCIONADAS 22
B.4.1. Área Neta Efectiva para barras traccionadas de secciones formadas
con elementos planos 22
B.4.2. Área Neta Efectiva para barras traccionadas de secciones formadas
con elementos curvos 24

B.5. RELACIÓN DE ESBELTEZ LOCAL PARA ELEMENTOS DE ESPESOR
UNIFORMEMENTE VARIABLE 28

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE III

CAPÍTULO C. REGLAS GENERALES DE DISEÑO

C.1. RESISTENCIA DE DISEÑO 31

C.2. TABLAS DE CONSTANTES DE PANDEO 32

C.3. TRACCIÓN AXIAL 34

C.4. COMPRESIÓN AXIAL 35
C.4.1. Resistencia de Diseño a Compresión para Pandeo Flexional 36
C.4.2. Secciones no sujetas a pandeo torsional ni pandeo flexo-torsional 37
C.4.3. Secciones con simetría doble o simple sujetas a pandeo torsional o
pandeo flexo-torsional 37
C.4.4. Secciones no simétricas sujetas a pandeo torsional o pandeo flexo-
torsional 39
C.4.5. Compresión uniforme en elementos de columnas. Elementos planos
apoyados en un borde (elementos no rigidizados) 40
C.4.5.1. Compresión uniforme en elementos no rigidizados de columnas, cuyo
eje de pandeo es un eje de simetría 40
C.4.5.2. Compresión uniforme en elementos no rigidizados de columnas, cuyo
eje de pandeo NO es un eje de simetría 41
C.4.6. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en ambos bordes (elementos rigidizados) 42
C.4.7. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en un borde y con rigidizador en el otro 44
C.4.8. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en ambos bordes y con un rigidizador intermedio 46
C.4.9. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos curvos
apoyados en ambos bordes, paredes de tubos circulares y ovalados 48

C.5. FLEXIÓN 48
C.5.1. Plastificación de la fibra extrema traccionada 49
C.5.1.1. Elementos planos de perfiles estructurales y tubos rectangulares en
flexión sometidos a tracción uniforme 49
C.5.1.2. Tubos circulares u ovalados 49
C.5.1.3. Elementos planos sometidos a flexión en su plano, barras macizas
rectangulares y circulares en flexión 49
C.5.2. Pandeo lateral torsional 50

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE IV

C.5.2.1. Perfiles de una sola alma flexando alrededor del eje fuerte 50
C.5.2.2. Vigas de una sola alma, incluyendo vigas de una sola alma con
porciones tubulares 51
C.5.2.2.1. Secciones con simetría doble y secciones simétricas respecto del eje
de flexión, flexando alrededor del eje fuerte 52
C.5.2.2.2. Secciones con simetría simple asimétricas respecto del eje de flexión.
Flexando alrededor del eje fuerte 53
C.5.2.2.3. Secciones con simetría simple, simétricas o asimétricas respecto del
eje de flexión, secciones con simetría doble y secciones sin eje de
simetría. Flexando alrededor del eje fuerte 53
C.5.2.3. Coeficientes de pandeo lateral 55
C.5.2.3.1. Secciones con simetría doble 55
C.5.2.3.2. Secciones con simetría simple 56
C.5.2.3.3. Casos especiales − Secciones con simetría doble o simple 56
C.5.2.3.4. Vigas en voladizo 57
C.5.2.4. Secciones rectangulares macizas flexando alrededor del eje fuerte 57
C.5.2.5. Tubos rectangulares, secciones cajón, y vigas que tengan secciones
con partes tubulares flexando alrededor del eje fuerte 59
C.5.2.6. Alas comprimidas de vigas con apoyos elásticos 60
C.5.3. Estado límite de pandeo local del ala uniformemente comprimida 61
C.5.3.1. Tubos circulares u ovalados 61
C.5.3.2. Elementos planos apoyados en un borde (no rigidizados) 62
C.5.3.3. Elementos planos apoyados en ambos bordes (rigidizados) 63
C.5.3.4. Elementos curvos apoyados en ambos bordes 64
C.5.3.5. Elementos planos apoyados en un borde y con rigidizador en el otro 65
C.5.3.6. Elementos planos apoyados en ambos bordes y con rigidizador
intermedio 66
C.5.3.7. Elementos planos apoyados en el borde traccionado, y con el borde
comprimido libre 67
C.5.4. Estado límite de pandeo local del alma 68
C.5.4.1. Elementos planos apoyados en ambos bordes 68
C.5.4.2. Elementos planos apoyados en ambos bordes y con un rigidizador
longitudinal 69
C.5.5. Flexión de secciones macizas respecto del eje débil 71

C.6. RESISTENCIA DE DISEÑO A CORTE 71
C.6.1. Almas planas apoyadas en ambos bordes, sin rigidizadores 71

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE V

C.6.2. Almas planas apoyadas en ambos bordes, con rigidizadores 72
C.6.3. Tubos circulares y ovalados 73
C.6.4. Secciones rectangulares macizas y secciones asimétricas 74

C.7. BARRAS DE ÁNGULO SIMPLE SOLICITADAS A FLEXIÓN 74
C.7.1. Resistencia de diseño a flexión 74
C.7.1.1. Estado límite de pandeo local 74
C.7.1.2. Estado límite de plastificación 76
C.7.1.3. Estado límite de pandeo lateral-torsional 77
C.7.2. Flexión alrededor de los ejes geométricos 77
C.7.2.1. Casos con restricción torsional 78
C.7.2.2. Ángulos de alas iguales sin restricción torsional 78
C.7.2.3. Ángulos de alas desiguales sin restricción torsional 79
C.7.3. Flexión alrededor de los ejes principales 79
C.7.3.1. Ángulos de alas iguales 80
C.7.3.2. Ángulos de alas desiguales 80
C.7.4. Resistencia de diseño a corte de barras de ángulo simple 81
C.8. TABLAS 82


CAPÍTULO D. REGLAS ESPECIALES DE DISEÑO

D.1. COMBINACIÓN DE CARGA AXIAL Y FLEXIÓN 89

D.1.1. Combinación de tracción y flexión 89
D.1.2. Combinación de compresión y flexión 90

D.2. BARRAS DE ÁNGULO SIMPLE SOMETIDAS A SOLICITACIONES
COMBINADAS 90
D.2.1. Barras sometidas a compresión axil y flexión 90
D.2.2. Barras sometidas a tracción axil y flexión 92

D.3. EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN 92
D.3.1. Métodos Generales de Análisis Elástico de Segundo Orden
92

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE VI

D.3.2. Análisis de segundo orden por amplificación de momentos elásticos de
primer orden 92

D.4. TORSIÓN Y FLEXIÓN EN PERFILES ABIERTOS 96

D.5. COMBINACIÓN DE CORTE, COMPRESIÓN Y FLEXIÓN 96

D.6. RIGIDIZADORES LONGITUDINALES PARA ALMAS 97

D.7. RIGIDIZADORES TRANSVERSALES PARA ALMAS 98
D.7.1. Rigidizadores para corte en el alma 98
D.7.2. Rigidizadores de apoyo 99

D.8. ANCHO EFECTIVO PARA EL CÁLCULO DE LA DEFORMACIÓN POR
FLEXIÓN 99

D.9. PANDEO LOCALIZADO DE ALMAS PLANAS 100

D.10. COMBINACIÓN DE PANDEO LOCALIZADO DEL ALMA Y FLEXIÓN
EN ALMAS PLANAS 101



CAPÍTULO E. UNIONES MECÁNICAS

E.1. DISPOSICIONES GENERALES 103
E.1.1. Bases de proyecto 103
E.1.2. Articulaciones 103
E.1.3. Uniones de momento 104
E.1.4. Resistencia y disposición de las uniones 104
E.1.5. Mínima distancia al borde 104
E.1.6. Máxima separación de los pasadores 104
E.1.7. Rotura de bloque de corte 105
E.1.8. Pasadores que unen elementos de gran espesor 105
E.1.9. Agujeros avellanados 106

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE VII

E.2. UNIONES ABULONADAS 106
E.2.1. Tamaño y uso de agujeros 106
E.2.2. Resistencia de diseño a tracción de bulones de aluminio 107
E.2.3. Resistencia de diseño a corte de bulones de aluminio 108
E.2.4. Resistencia de diseño para combinación de corte y tracción de los
bulones de aluminio 108
E.2.5. Resistencia al aplastamiento de la chapa en los agujeros 109
E.2.6. Separación mínima de los bulones de aluminio 109
E.2.7. Bulones calibrados (Bulones de seguridad) 110
E.2.8. Uniones abulonadas de deslizamiento crítico 110
E.2.8.1. Disposiciones generales 110
E.2.8.2. Agujeros 110
E.2.8.3. Resistencia de diseño a corte de un bulón para cargas mayoradas 110
E.2.8.4. Resistencia de diseño al deslizamiento crítico para cargas de servicio 111
E.2.8.5. Arandelas 111
E.2.8.6. Instalación y fuerza mínima de pretensado del bulón 112

E.3. UNIONES REMACHADAS 112
E.3.1. Agujeros para remaches colocados en frío 112
E.3.2. Resistencia de diseño a la tracción de un remache de aluminio 112
E.3.3. Resistencia de diseño al corte de un remache de aluminio 112
E.3.4. Resistencia de diseño al aplastamiento de la chapa en los agujeros 113
E.3.5. Mínima separación entre remaches 113
E.3.6. Remaches ciegos 113
E.3.7. Remaches de punta hueca (Remaches semi-tubulares) 113

E.4. UNIONES ATORNILLADAS 113
E.4.1. Resistencia de diseño de tornillos solicitados a tracción 114
E.4.1.1. Resistencia de diseño al arrancamiento de un tornillo 115
E.4.1.2. Resistencia de diseño al aplastamiento del material unido 115
E.4.1.3. Resistencia de diseño a la tracción del tornillo 116
E.4.2. Resistencia de diseño de tornillos solicitados a corte 116
E.4.2.1. Resistencia de diseño al corte del tornillo 116
E.4.2.2. Resistencia de diseño por aplastamiento de la chapa y volcamiento del
tornillo 116

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE VIII

E.4.3. Mínima separación de los tornillos 117

E.5. UNIONES DE LAS CHAPAS DE ALUMINIO USADAS PARA
REVESTIR TECHOS Y FACHADAS 117
E.5.1. Solape de los bordes superiores e inferiores de las chapas 117
E.5.2. Solapes de los bordes laterales de las chapas 117
E.5.3. Pasadores en los solapes 118
E.5.4. Canaletas 118



CAPÍTULO F. UNIONES SOLDADAS

F.1. DISPOSICIONES GENERALES 119

F.2. ELEMENTOS ESTRUCTURALES SOLDADOS 119
F.2.1. Disposiciones generales 119
F.2.2. Elementos estructurales con parte de su sección transversal afectada
por una soldadura 120
F.2.3. Columnas o vigas con soldaduras transversales alejadas de los apoyos
y vigas en voladizo con soldaduras transversales 122

F.3. UNIONES SOLDADAS 122
F.3.1. Uniones soldadas a tope, con o sin Bisel. 122
F.3.1.1. Juntas de penetración completa (JPC) y parcial (JPP) 122
F.3.1.2. Área efectiva 122
F.3.1.2.1. Limitaciones 122
F.3.1.3. Resistencia de diseño 123
F.3.2. Soldaduras de filete 123
F.3.2.1. Garganta efectiva y largo efectivo 123
F.3.2.1.1. Limitaciones 124
F.3.2.2. Resistencia de diseño 124
F.3.2.2.1. Resistencia de un cordón de soldadura 124
F.3.2.2.2. Resistencia a la rotura de bloque de corte 125
F.3.3. Soldaduras de Tapón (Botón) y de ranura (Ojal o Muesca) 125
F.3.3.1. Área efectiva 125
F.3.3.1.1. Limitaciones 126

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE IX

F.3.3.2. Resistencia de diseño 126

F.4. TRATAMIENTO TÉRMICO POSTERIOR A LA SOLDADURA 126



CAPÍTULO G. PROYECTO PARA CONDICIONES DE SERVICIO

G.1. BASES DE PROYECTO 129

G.2. CONTRAFLECHAS 130

G.3. DILATACIÓN Y CONTRACCIÓN 130

G.4. DEFORMACIONES, VIBRACIÓ N Y DESPLAZAMIENTO LATERAL 130
G.4.1. Deformaciones 130
G.4.2. Vibración de pisos 132
G.4.3. Desplazamiento lateral 132
G.4.4. Vibraciones producidas por el viento 132

G.5. DESLIZAMIENTO DE UNIONES 132

G.6. DURABILIDAD Y PROTECCIÓN CONTRA LA CORROSIÓN 132

CAPÍTULO H. FABRICACIÓN, MONTAJE Y CONTROL DE CALIDAD
H.1. DISPOSICIONES GENERALES 135
H.1.1. Planos de taller 135
H.1.2. Corrección por temperatura 135

H.2. FABRICACIÓN 135
H.2.1. Cortes 135
H.2.1.1. Métodos 135
H.2.1.2. Calidad de los bordes 135
H.2.1.3. Esquinas reentrantes 135
H.2.1.4. Corte con oxígeno 136
H.2.2. Calentamiento 136

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE X

H.2.3. Agujeros 136
H.2.3.1. Métodos de fabricación 136
H.2.3.2. Alineación de los agujeros 137
H.2.4. Remachado 137
H.2.4.1. Cabeza de los remaches 137
H.2.4.1.1. Cabezas Planas 137
H.2.4.1.2. Cabezas cónicas 137
H.2.4.2. Llenado de los agujeros 137
H.2.4.3. Remaches defectuosos 137
H.2.5. Construcciones soldadas 137
H.2.6. Construcciones abulonadas 137
H.2.7. Acabados 138
H.2.7.1. Casos en que se requiere pintura 138
H.2.7.2. Preparación de las superficies 138
H.2.8. Contacto con otros materiales 138
H.2.8.1. Acero 138
H.2.8.2. Madera, madera aglomerada u otros materiales porosos 138
H.2.8.3. Hormigón o mampostería 138
H.2.8.4. Escurrimiento de agua con metales pesados 139
H.2.9. Acabados mecánicos 139
H.2.10. Tolerancias en la fabricación 139
H.2.11. Plegado 139

H.3. MONTAJE 139
H.3.1. Tolerancias en el montaje 139
H.3.2. Instalación de bulones 139
H.3.3. Arriostramiento 139
H.3.4. Alineación 140
H.3.5. Uniones de obra 140

H.4. CONTROL DE CALIDAD 140
H.4.1. Cooperación 140
H.4.2. Rechazos 140
H.4.3. Inspección de soldaduras 140

Reglamento CIRSOC 701 ÍNDICE XI

H.4.4. Inspección de uniones de deslizamiento crítico con bulones de alta
resistencia. 141



CAPÍTULO I. PIEZAS DE ALUMINIO FUNDIDO

I.1. MATERIALES 143

I.2. PROPIEDADES MECÁNICAS 144

I.3. DISEÑO 144

I.4. SOLDADURAS 144



CAPÍTULO J. ENSAYOS

J.1. DISPOSICIONES GENERALES 147

J.2. CARGAS DE ENSAYO Y COMPORTAMIENTO 147

J.3. NÚMERO DE ENSAYOS Y EVALUACIÓN DE LOS RESULTADOS DE
ENSAYOS 147
J.3.1. Ensayos para determinar propiedades mecánicas 147
J.3.2. Ensayos para determinar comportamiento estructural 148

J.4. ENSAYOS PARA CHAPAS DE ALUMINIO USADAS PARA REVESTIR
TECHOS Y FACHADAS 150
J.4.1. Método de ensayo 150
J.4.2. Chapas de diferentes espesores 150
J.4.3. Cargas de diseño obtenidas en base a ensayos 151
J.4.4. Flechas 151

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 1
CAPÍTULO A. DISPOSICIONES GENERALES Y BASES
DE PROYECTO
A.1. CAMPO DE VALIDEZ
A.1.1 Alcance
Este Reglamento Nacional de Seguridad establece los requisitos mínimos para el
proyecto, fabricación, montaje, protección, control de calidad y conservación de las
estructuras de aluminio para edificios. Consta de Capítulos y Comentarios a los
Capítulos.
Este Reglamento es de aplicación a todos los elementos estructurales resistentes
de aluminio, extruidos o armados con perfiles extruidos y/o chapas, tubos y sus
uniones, que formen parte de las estructuras de aluminio de edificios destinados
a vivienda, locales públicos, depósitos e industrias (incluso las que tengan
carácter provisorio como andamios cimbras, puntales, etc.), y que sean
necesarias para soportar los efectos de las acciones actuantes . Es aplicable a los
elementos con cargas predominantemente estáticas.
Asimismo es de aplicación para las estructuras resistentes de carteles, marquesinas y
similares.
Este Reglamento no es de aplicación para construcciones sometidas a
temperaturas de servicio inferiores a -45°C y superiores a 95ºC con los recaudos
correspondientes por durabilidad según el tipo de aleación y ambiente indicados en
Capítulo G .
Los Capítulos constituyen la parte prescriptiva del Reglamento y se deben aplicar
integralmente para lograr los propósitos de seguridad y servicio. Los Comentarios, en
cambio, sólo constituyen una ayuda para la comprensión de las prescripciones,
presentando los antecedentes y fundamentos en los cuales aquellas se basan.
A.1.2 Unidades
Para las ecuaciones y parámetros incluidos en este Reglamento se adoptan las
unidades establecidas por el Sistema Internacional ( SI ) que se indican en cada caso.
A.1.3 Tipos de Estructuras
A los fines de este Reglamento se permiten dos tipos de estructuras básicas, con sus
respectivas hipótesis de proyecto y cálculo asociadas. Cada una de ellas define de
una manera específica la resistencia de las barras estructurales y los tipos y
resistencia de sus uniones. Ellas son:
(a) Estructura tipo TR (totalmente restringida), usualmente designada como "pórtico
rígido" (o entramado continuo), en la cual se supone que las uniones tienen suficiente
rigidez para mantener invariables los ángulos entre las barras que a ellas concurren.
(b) Estructura tipo PR (parcialmente restringida), en la cual se supone que las uniones
no tienen suficiente rigidez como para mantener invariables los ángulos entre las
barras que a ellas concurren.
A los fines de este Reglamento el comportamiento de una estructura tipo PR depende
de la proporción de restricción total al giro extremo (correspondiente al empotramiento
elástico perfecto) que sea prefijada en el extremo de las barras. La restricción

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 2
adoptada, con la correspondiente resistencia, rigidez y ductilidad características de la
unión, deberá ser incorporada al análisis estructural y al proyecto y dimensionamiento
por resistencia de las barras vinculadas. La resistencia, rigidez y ductilidad de la unión,
para proveer la restricción al giro adoptada será fundamentada en la bibliografía
técnica respectiva o establecida mediante métodos analíticos o experimentales.
Cuando se desprecie la restricción al giro de las uniones (situación comúnmente
designada como "barras simplemente apoyadas", "entramado de barras biarticuladas"
o "entramado simple"), se supondrá que para la transmisión de las cargas
gravitatorias las uniones extremas de las vigas sólo deben trasmitir corte y que tienen
libre rotación.
Para "entramados simples" se establecen los siguientes requerimientos:
(1) Las uniones y las barras unidas se deberán proyectar para resistir cargas
gravitatorias mayoradas, como vigas “simplemente apoyadas”.
(2) Las uniones y las barras unidas se deberán proyectar para resistir las cargas
laterales mayoradas.
(3) Las uniones deberán tener suficiente capacidad de rotación inelástica para evitar
sobrecargar los pasadores o soldaduras bajo la combinación de cargas gravitatorias y
laterales mayoradas.
El tipo de estructura adoptada deberá ser indicada en los documentos del Proyecto
Estructural. El proyecto de todas las uniones será consistente con el tipo de estructura
adoptado.
A.2 MATERIALES
Las normas IRAM e IRAM-IAS nacionales de materiales se encuentran actualmente en
proceso de revisión e integración con las de los restantes países del MERCOSUR.
En general para cada Proyecto Estructural se deberán adoptar las especificaciones de
materiales fijadas en la normas IRAM vigentes a la fecha de ejecución.
Algunas normas IRAM se encuentran en redacción y/o revisión al momento de la
entrada en vigencia de este Reglamento. Por esta razón, y hasta tanto no estén
disponibles se podrán utilizar las normas ASTM o ISO correspondientes.
Algunas normas IRAM-IAS referidas a metal de aporte y fundente para soldadura, se
encuentran en redacción y/o revisión al momento de entrada en vigencia de este
Reglamento. Por esta razón, y hasta tanto no estén disponibles se podrán utilizar las
especificaciones AWS correspondientes.
Este Reglamento se aplica a las aleaciones de aluminio y productos correspondientes
listadas en las Tablas A .2-1 y A .2-2 , y producidas conforme a las siguientes
especificaciones IRAM - IAS o ASTM correspondientes :

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 3
Aluminio, Aleaciones, Productos
IRAM 520 Aluminio y sus Aleaciones. Hoja delgada.
IRAM 521 Aluminio y sus aleaciones. Chapa placada de aleaciones de
aluminio
IRAM 670 Aluminio y sus aleaciones. Chapa perfilada de aleación de
aluminio para techos y revestimientos.Características
IRAM 706 Chapas de aluminio pintadas. Requisitos y Métodos de
ensayo.
IRAM 535 Aluminio y sus aleaciones. Lingotes de aleaciones madre de
aluminio.
IRAM 583 Aluminio en lingotes para fundir. Características
IRAM 621 Aluminio y sus aleaciones. Lingotes de aleaciones de aluminio
para moldeo.
IRAM 727 Aluminio y sus aleaciones. Productos semielaborados y sus
formas de entrega. Definiciones
IRAM 687 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos.
IRAM 691 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos y trefilados.
Discrepancias dimensionales.
IRAM 697 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos y trefilados.
IRAM 699 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos. Tolerancias
dimensionales.
IRAM 705 Perfiles de aluminio extruídos y pintados. Requisitos y
Métodos de ensayo.
IRAM 727 Aluminio y sus aleaciones. Productos semielaborados y sus
formas de entrega. Definiciones
IRAM 687 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos.
IRAM 691 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos y trefilados.
Discrepancias dimensionales.
IRAM 697 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos y trefilados.
IRAM 699 Aluminio y sus aleaciones. Productos extruídos. Tolerancias
dimensionales.

IRAM 680 Aluminio y sus aleaciones. Productos laminados.
IRAM 688 Aluminio y sus aleaciones para trabajado mecánico. Sistema
de designación
IRAM 686 Aluminio y sus aleaciones. Productos laminados. Tolerancias
dimensionales.
IRAM 680 Aluminio y sus aleaciones. Productos laminados.
IRAM 686 Aluminio y sus aleaciones. Productos laminados. Tolerancias
dimensionales.
IRAM 705 Perfiles de aluminio extruídos y pintados. Requisitos y
Métodos de ensayo.
IRAM 647 Aleaciones de Aluminio. Propiedades físicas de las de mayor
uso para moldeo.
IRAM 659 Aleaciones de Aluminio. Características tecnológicas de las de
mayor uso para moldeo.
IRAM 727 Aluminio y sus aleaciones. Temples. Vocabulario y
clasificación por trabajado mecánico o por tratamiento térmico.
IRAM 766 Productos de aluminio y sus aleaciones. Método de ensayo de
tracción.
Bulones, Tuercas, Arandelas, Remaches, Tornillos
IRAM correspondiente ASTM F468 Nonferrous Bolts, Hex Cap Screws, and Studs for
General Use
IRAM correspondiente ASTM A153 Standard Specification for Zinc Coating (Hot-Dip)
on Iron and Steel Hardware
IRAM correspondiente ASTM F467 Standard Specification for Nonferrous Nuts for
General Use
IRAM correspondiente ASTM B633 Standard Specification for Electrodeposited
Coatings of Zinc on Iron and Steel.
IRAM correspondiente ASTM F593 Standard Specification for Stainless Steel Bolts,
Hex Cap Screws, and Studs.
IRAM correspondiente ASTM F594 Standard Specification for Stainless Steel Nuts

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 4

A .2.1 Propiedades generales del aluminio
A menos que se especifiquen valores más precisos, para las propiedades generales
del aluminio se deberán utilizar los siguientes valores:
Coeficiente de expansión térmica 23 × 10 -6 /ºC
Densidad 2,7 × 10 3 kg/m 3
Coeficiente de Poisson 0,33
A .2.2 Tabla de propiedades mecánicas para aleaciones de aluminio
Las propiedades mecánicas mínimas utilizadas para aleaciones de aluminio no
soldadas deberán ser las que se indican en la Tabla A .2-1 .
Las propiedades mecánicas mínimas utilizadas para aleaciones de aluminio soldadas
deberán ser las que se indican en la Tabla A .2-2 .




IRAM 5456 (en
preparación)
ASTM A563 Standard Specification for Carbon and Alloy Steel
Nuts.
IRAM 5452 (en
preparación)
Bulones y pernos de acero al carbono. F u mínimo: 370 MPa-
Tipo A 307
IRAM 5457 (en
preparación)
ASTM F436 Standard Specification for Hardened Steel
Washers
IRAM correspondiente ASTM B316 Standard Specification for Aluminum and
Aluminum-Alloy Rivet and Cold-Heading Wire and Rods
[Metric]
IRAM 5453 (en
preparación)
ASTM A325 Standard Specification for Structural Bolts, Steel,
Heat Treated, 120/105 ksi Minimum Tensile Strength
IRAM correspondiente ASTM A123 Standard Spec ification for Zinc (Hot-Dip
Galvanized) Coatings on Iron and Steel Products
IRAM correspondiente ASTM A641 Standard S pecification for Zinc-Coated
(Galvanized) Carbon Steel Wire.
IRAM correspondiente ASTM B633 Standard Specification for Electrodeposited
Coatings of Zinc on Iron and Steel
IRAM correspondiente ASTM B456 Standard Specification for Electrodeposited
Coatings of Copper Plus Nickel Plus Chromium and Nickel
Plus Chromium.
IRAM correspondiente ASTM B26 Aluminum-Alloy Sand Castings
IRAM correspondiente ASTM B108 Aluminum-Alloy Permanent Mold Castings
IRAM correspondiente ASTM E 330 Standard Test Method
IRAM correspondiente ASTM E 1592 Standard Test Method for Structural
Performance of Sheet Metal Roof and Siding Systems by
Uniform Static Air
IRAM 5464 (en
preparación)
ISO 7412. Bulones estructurales de cabeza hexagonal de alta
resistencia. Clase ISO 8.8
IRAM 5465 (en
preparación)
ISO 4775. Tuercas hexagonales para Bulones estructurales de
alta resistencia. Clase ISO 8.8
IRAM 5466 (en
preparación)
ISO 7415. Arandelas planas para Bulones estructurales de alta
resistencia endurecidas y templadas
IRAM 5467 (en
preparación)
ISO 7416. Arandelas planas para Bulones estructurales de alta
resistencia biseladas, endurecidas y templadas

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 5
Tabla A.2-1. Propiedades mecánicas mínimas para aleaciones de aluminio
Aleación y Temple Producto
Rango de
espesores
mm
F ut1
MPa
F yt1
MPa
F yc
MPa
F uv
MPa
F yv
MPa
Módulo de
elasticidad
en
compresión2
E (MPa)
110 0 -H12
-H14
Chapas, placas, tubos
estirados, varillas
laminadas y barras
Todos
Todos
95
110
75
95
70
90
62
70
43,3
54,8
69 600
69 600
201 4


-T6
-T651
-T6, T6510
-T6511
-T6, T651
Chapas
Placas
Extrusiones

Varillas y barras acabadas
en frío, Tubos estirados
1,0 a 6,3
6,3 a 50,0
Todos

Todos
455
460
415

450
400
405
365

380
405
400
360

365
275
275
240

260
230,9
233,8
210,7

219,4
75 200
75 200
75 200

75 200
Alclad
2014

-T6
-T6
-T651

Chapas
Placas
Placas

0,63 a 1,0
1,0 a 6,3
6,3 a 12,5

435
440
440

380
395
395

385
400
385

260
270
270

219,4
228,1
228,1

74 500
74 500
74 500
300 3



-H12
-H14
-H16
-H18
-H12
-H14
-H16
-H18
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas
Chapas
Tubos estirados
Tubos estirados
Tubos estirados
Tubos estirados
0,4 a 50,0
0,2 a 25,0
0,15 a 4,0
0,15 a 3,2
Todos
Todos
Todos
Todos
120
140
165
185
120
140
165
185
85
115
145
165
85
115
145
165
70
95
125
140
75
110
130
145
75
85
95
105
75
85
95
105
49,1
66,4
83,7
95,3
49,1
66,4
83,7
95,3
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
Alclad
3003



-H12
-H14
-H16
-H18
-H14
-H18

Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas
Chapas
Tubos estirados
Tubos estirados

0,4 a 50,0
0,2 a 25,0
0,15 a 4,0
0,15 a 3,2
0,63 a 6,3
0,25 a 12,5

115
135
160
180
135
180

80
110
140
160
110
160

62
90
115
130
105
140

70
85
95
105
85
105

46,2
63,5
80,8
92,4
63,5
92,4

69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
300 4


-H32
-H34
-H36
-H38
-H34
-H36
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas
Chapas
Tubos estirados
Tubos estirados
0,4 a 50,0
0,2 a 25,0
0,15 a 4,0
0,15 a 3,2
0,45 a 11,5
0,45 a 11,5
190
220
240
260
220
240
145
170
190
215
170
190
125
150
170
200
165
185
115
130
140
145
130
140
83,7
98,2
109,7
124,1
98,2
109,7
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
Alclad
3004




-H32
-H34
-H36
-H38
-H131, H241,
H341
-H151, H261,
H361

Chapas
Chapas
Chapas
Chapas
Chapas

Chapas

0,4 a 6,3
0,2 a 6,3
0,15 a 4,0
0,15 a 3,2
0,6 a 1,2

0,6 a 1,2

185
215
235
255
215

235

140
165
185
205
180

205

115
145
165
195
150

195

110
125
130
145
125

130

80,8
95,2
106,8
118,4
103,9

118,4

69 600
69 600
69 600
69 600
69 600

69 600
300 5 -H25
-H28
Chapas
Chapas
0,32 a 1,2
0,15 a 2,0
180
215
150
185
140
170
105
115
86,6
106,8
69 600
69 600
310 5 -H25 Chapas 0,32 a 2,0 160 130 115 95 75,1 69 600

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 6
Tabla A.2-1. Propiedades mecánicas mínimas para aleaciones de aluminio
Aleación y Temple Producto
Rango de
espesores
mm
F ut1
MPa
F yt1
MPa
F yc
MPa
F uv
MPa
F yv
MPa
Módulo de
elasticidad
en
compresión2
E (MPa)
500 5



-H12
-H14
-H16
-H32
-H34
-H36
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas
0,4 a 50,0
0,2 a 25,0
0,15 a 4,0
0,4 a 50,0
0,2 a 25,0
0,15 a 4,0
125
145
165
120
140
160
95
115
135
85
105
125
90
105
125
75
95
110
75
85
95
75
85
90
54,8
66,4
77,9
49,1
60,6
72,2
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
69 600
505 0



-H32
-H34
-H32

-H34
Chapas
Chapas
Varillas y barras acabadas
en frío. Tubos estirados
Varillas y barras acabadas
en frío. Tubos estirados
0,4 a 6,3
0,2 a 6,3
Todos

Todos
150
170
150

170
110
140
110

140
95
125
105

130
95
105
90

105
63,5
80,8
63,5

80,8
69 600
69 600
69 600

69 600
505 2





-O
-H32
-H34

-H36
Chapas y placas
Chapas y placas
Varillas y barras acabadas
en frío. Tubos estirados
Chapas
0,15 a 80,0
Todos
Todos

0,15 a 4,0
170
215
235

255
65
160
180

200
66
145
165

180
110
130
140

150
37,5
92,4
103,9

115,5
70 300
70 300
70 300

70 300
508 3







-O
-H111
-H111
-O
-H116
-H32, H321
-H116
-H32, H321
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas y placas
Placas
Placas
hasta 13,0
hasta 12,7
12,7 a 130,0
1,20 a 6,30
4,0 a 40,0
4,0 a 40,0
40,0 a 80,0
40,0 a 80,0
270
275
275
275
305
305
285
285
110
165
165
125
215
215
200
200
110
145
145
125
180
180
165
165
165
165
160
170
180
180
165
165
63,5
95,3
95,3
72,2
124,1
124,1
115,5
115,5
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
508 6











-O
-H111
-H111
-O
-H112
-H112
-H112
-H116
-H32

-H34
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones
Chapas y placas
Chapas y placas
Placas
Placas
Chapas y placas
Chapas y placas
Tubos estirados
Chapas y placas
Tubos estirados
Hasta 130,0
Hasta 12,7
12,7 a 130,0
0,5 a 50,0
4,0 a 12,5
12,5 a 40,0
40,0 a 80,0
1,6 a 50,0
Todos

Todos
240
250
250
240
250
240
235
275
275

300
95
145
145
95
125
105
95
195
195

235
95
125
125
95
115
110
105
180
180

220
145
145
145
145
150
145
145
165
165

180
54,8
83,7
83,7
54,9
72,2
60,6
54,9
112,6
112,6

135,7
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700

71 700

5154 -H38 Placas 0,15 a 3,20 310 240 230 165 138,6 71 700
545 4







-O
-H111
-H111
-H112
-O
-H32
-H34
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas y placas
Hasta 130,0
Hasta 12,70
12,7 a 130,0
hasta 130,0
0,5 a 80,0
0,5 a 50,0
0,5 a 25,0
215
230
230
215
215
250
270
85
130
130
85
85
180
200
85
110
110
90
85
165
185
130
140
130
130
130
145
160
49,1
75,1
75,1
49,1
49,1
103,9
115,5
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 7
Tabla A.2-1. Propiedades mecánicas mínimas para aleaciones de aluminio
Aleación y Temple Producto
Rango de
espesores
mm
F ut1
MPa
F yt1
MPa
F yc
MPa
F uv
MPa
F yv
MPa
Módulo de
elasticidad
en
compresión2
E (MPa)
545 6







-O
-H116
-H32, H321
-H116
-H32, H321
-H116
-H32, H321
Chapas y placas
Chapas y placas
Chapas y placas
Placas
Placas
Placas
Placas
1,2 a 6,3
4,0 a 12,5
4,0 a 12,5
12,5 a 40,0
12,5 a 40,0
40,0 a 80,0
40,0 a 80,0
290
315
315
305
305
285
285
130
230
230
215
215
200
200
130
185
185
170
170
170
170
180
185
185
170
170
170
170
75,1
132,8
132,8
124,1
124,1
115,5
115,5
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
71 700
600 5 -T5 Extrusiones Hasta 25 260 240 240 165 138,6 69 600
606 1





-T6, T651
-T6, T6510,
T6511
-T6, T651

-T6
-T6
Chapas y placas
Extrusiones

Varillas y barras acabadas
en frío
Tubos estirados
Caños
0,25 a 100,0
Todos

Hasta 200

0,63 a 12,5
Todos
290
260

290

290
260
240
240

240

240
240
240
240

240

240
240
185
165

170

185
165
138,6
138,6

138,6

138,6
138,6
69 600
69 600

69 600

69 600
69 600
606 3



-T5
-T52
-T5
-T6
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones
Extrusiones y caños
Hasta 12,5
Hasta 25,0
12,5 a 25,0
Todos
150
150
145
205
110
110
105
170
110
110
105
170
90
90
85
130
63,5
63,5
60,6
98,2
69 600
69 600
69 600
69 600
606 6 - T6, T6510,
T6511
Extrusiones Todos 345 310 310 185 179,0 69 600
607 0 -T6, T62 Extrusiones Hasta 80,0 330 310 310 200 179,0 69 600
610 5 -T5 Extrusiones Hasta 12,5 260 240 240 165 138,6 69 600
635 1
635 1
-T5
-T6
Extrusiones
Extrusiones
Hasta 25,0
Hasta 20,0
260
290
240
255
240
255
165
185
138,6
147,2
69 600
69 600
646 3 -T6 Extrusiones Hasta 12,5 205 170 170 130 98,2 69 600
700 5 -T53 Extrusiones Hasta 20,0 345 305 295 195 176,1 72 400
1. F ut y F yt son valores mínimos especificados (excepto F yt para Varillas y Barras
Acabadas en Frío y Tubos Estirados 1100-H12, H14, Chapas Alclad 3003-H18 y
Varillas y Barras Acabadas en Frío 5050-H32, H34 para los cuales son valores
mínimos esperados); las demás propiedades de resistencia corresponden a valores
mínimos esperados.
2. Valores típicos. Para el cálculo de deformaciones se utiliza un módulo de
elasticidad promedio; éste es 700 MPa menor que los valores indicados en esta
columna.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 8
Tabla A.2-2. Propiedades mecánicas mínimas para las aleaciones de aluminio
soldadas
Tracción Compresión Corte
Aleación y Temple Producto
Rango de
espesores
mm
F uwt 1
MPa
F ywt 2
MPa
F ywc 2
MPa
F uwv
MPa
F ywv
MPa
1100-H12, H14 Todos 75 25 25 55 14,4
300 3-H12, H14, H16, H18 Todos 95 35 35 70 20,2
Alclad
3003-H12, H14, H16, H18

Todos

90

30

30

70

17,3
300 4-H32, H34, H36, H38 Todos 150 60 60 95 34,6
Alclad
3004-H32, H34, H36, H383

Todos



145

55

55

90

31,8
300 5-H25 Chapas 115 45 45 85 26,0
500 5-H12, H14, H32, H34 Todos 105 35 35 62 20,2
505 0-H32, H34 Todos 125 40 40 85 23,1
505 2-O, H32, H34 Todos 170 65 65 110 37,5
508 3-O, H111
508 3-O, H116, H32, H321
508 3-O, H116, H32, H321
Extrusiones
Chapas y placas
Placas

6,3 - 38,0
38,0 - 80,0
270
270
270
110
115
115
110
115
115
160
165
165
63,5
66,4
66,4
508 6-O,- H111
508 6-H112
508 6-O, H32, H34, H116
Extrusiones
Placas
Chapas y placas

6,3 - 50,0
240
240
240
95
95
95
85
95
95
145
145
145
54,5
54,5
54,5
515 4-H38 Chapas 205 75 75 130 43,3
545 4-O, H111
545 4-H112
545 4-O, H32, H34
Extrusiones
Extrusiones
Chapas y placas
215
215
215
85
85
85
85
85
85
130
130
130
49,1
49,1
49,1
545 6-O, H116, H32, H321
545 6-O, H116, H32, H321
Chapas y placas
Placas
6,3 - 38,0
38,0 - 80,0
285
285
125
125
125
120
170
170
72,2
72,2
600 5-T5 Extrusiones hasta 12,5 165 90 90 105 52,0
606 1-T6, T651, T6510,
T6511 3
606 1-T6, T651, T6510,
T6511 4
Todos

Todos


más de 9,5
165

165
105

80
105

80
105

105
60,6

46,2
606 3-T5, T52, T6 Todos 115 55 55 75 31,8
635 1-T5, T6 3
635 1-T5, T6 4
Extrusiones
Extrusiones

más de 9,5
165
165
105
80
105
80
105
105
60,6
46,2
646 3-T6 Extrusiones 3,2 - 12,5 115 55 55 75 31,8
700 5-T53 Extrusiones hasta 20,0 275 165 165 155 95,3
1. Los alambres de aporte se listan en la Tabla F .1-1 . Los valores de F uwt
corresponden a valores para calificación de soldaduras del Reglamento CIRSOC
704 (Cap. 4).
2. 0,2% de desplazamiento en una longitud de referencia de 50mm a través de una
soldadura de ranura.
3. Valores cuando están soldados con alambre de aporte de aleaciones 5183, 5356 ó
5556, independientemente del espesor. Estos valores también se aplican a
espesores menores o iguales que 9,5mm, cuando están soldados con alambre de
aporte de aleaciones 4043, 5554 ó 5654.
4. Valores cuando están soldados con alambre de aporte de aleaciones 4043, 5554 ó
5654.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 9
A .2.3. Materiales para Uniones Mecánicas
A.2.3.1. Material de los bulones
Los bulones deberán ser de uno de los siguientes materiales:
a. Aluminio : Los bulones deberán satisfacer las normas ASTM F468 y ser de
aluminio 2024-T4, 6061-T6 o 7075-T73. Cuando se utilicen bulones de aluminio
2024 que bajo condiciones de servicio estarán expuestos a contacto con agua en
forma líquida o humedad próxima al punto de rocío, éstos deberán tener un
revestimiento anódico como mínimo de 0,005 mm de espesor. Las tuercas
deberán satisfacer la norma ASTM F467 . Las tuercas para bulones de M6 (¼ in) o
menores deberán ser de aluminio 2024-T4; las tuercas de mayor tamaño deberán
ser de aluminio 6061-T6 o 6262-T9. Las arandelas planas deberán ser de aluminio
Alclad 2024-T4. Las arandelas de presión deberán ser de aluminio 7075-T6.
b. Acero al carbono : Los bulones de acero al carbono deberán satisfacer la norma
IRAM 5 4 52 (en preparación) correspondiente a ASTM A307 . Los bulones,
tuercas y arandelas de acero al carbono deberán ser galvanizados por
inmersión en caliente de acuerdo con la norma ASTM A153 o bien electro-
galvanizadas de acuerdo con la norma ASTM B 633. El espesor del galvanizado
deberá ser adecuado para proveer protección contra la corrosión bajo las
condiciones de servicio anticipadas. No se deberán utilizar bulones A490
galvanizados por inmersión en caliente. Los pasadores de acero galvanizado se
deberán lubricar para evitar la aparición de daños superficiales (“ galling ”) y
asegurar una precarga adecuada. Si se utilizan otros recubrimientos y/o
revestimientos se deberá presentar evidencia que sustancie su resistencia a la
corrosión en contacto con el aluminio. La dureza de los bulones deberá ser menor
que Rockwell C35.
c. Acero de alta resistencia: Los bulones deberán satisfacer las normas IRAM 5 4 53
(ASTM A325 ), IRAM 5 4 6 4 (Clase ISO 8 . 8 ) las tuercas deberán satisfacer los
requisitos correspondientes al Grado DH de la norma IRAM 5 4 5 6 (ASTM A563 ), o
al Grado 2H de la norma ASTM A194 , o IRAM 5 4 6 5 ( ISO 4775 ) según
corresponda y las arandelas deberán satisfacer la norma IRAM 5 4 57 (ASTM
F436 ) o IRAM 5 4 6 6 ( ISO 7415 ) o IRAM 5 4 67 ( ISO 7416 ) según corresponda. Los
bulones, tuercas y arandelas deberán ser zincados por inmersión en caliente
(ASTM A153 ) o procesos de deposición mecánicos (ASTM B 695) según se
especifica en Tabla 2.1 de la Recomendación CIRSOC 305 .
d. Acero inoxidable : Los bulones, tuercas y arandelas de acero inoxidable deberán
ser de acero inoxidable Serie 300. Los bulones deberán satisfacer la norma ASTM
F 593 . Las tuercas deberán satisfacer la norma ASTM F 594 .
A .2.3.2. Material de los remaches
Los remaches deberán ser de uno de los siguientes materiales:
a. Aluminio : El aluminio deberá satisfacer la norma ASTM B316 .
b. Acero al carbono : No se deberán usar remaches de acero al carbono a menos
que se trate de uniones entre aluminio y acero al carbono (ver Sección H .7.1 ), o
cuando no se requiera que la estructura sea resistente a la corrosión, o cuando la
estructura esté protegida contra la corrosión.
c. Acero inoxidable : El acero inoxidable deberá ser Serie 300.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 10
A .2.3.3. Material de los tornillos autorroscantes o autoperforantes
Los tornillos deberán ser de uno de los siguientes materiales:
a. aluminio,
b. acero inoxidable austenítico, o
c. si bajo condiciones de servicio el tornillo no estará expuesto a contacto con agua
en forma líquida o humedad próxima al punto de rocío:
1) acero inoxidable no austenítico con una composición nominal mínima de 16%
de cromo y dureza Rockwell menor que C35 en la parte del vástago que
soporta carga, o bien
2) acero al carbono revestido o recubierto y con una dureza Rockwell menor que
C35 en la parte del vástago que soporta carga. Los tornillos deberán estar
zincados de acuerdo con las normas ASTM A123 , A 6 41 o B 633 , o bien
revestidos con níquel/cromo de acuerdo con la norma ASTM B 4 5 6 , Tipo SC.
Si se utilizan otros recubrimientos y/o revestimientos se deberá presentar
evidencia que sustancie la resistencia a la corrosión de estos productos.
A .2.4. Materiales para Piezas de Aluminio Fundidas
El Capítulo I del presente Reglamento se aplica para las piezas de aluminio fundido
listadas en la Tabla I.1-1 y producidas conforme a las siguientes Especificaciones
ASTM:
B26 Aluminum-Alloy Sand Castings
B108 Aluminum-Alloy Permanent Mold Castings
A.3. ACCIONES Y COMBINACIÓN DE ACCIONES
A.3.1. Acciones
Las acciones y sus intensidades mínimas a adoptar para el proyecto de las estructuras
de aluminio y sus elementos componentes serán las especificadas en los
Reglamentos CIRSOC e INPRES - CIRSOC respectivos, o las definidas por
condiciones particulares de la estructura, y no cubiertas por los Reglamentos CIRSOC
e INPRES - CIRSOC, que deberán ser adecuadamente fundamentadas por el
proyectista.
Estas acciones, y sus intensidades mínimas, se deben considerar como nominales.
Los tipos de acciones que se deben considerar son los siguientes:
(a) Acciones permanentes
Son las que tienen pequeñas e infrecuentes variaciones, durante la vida útil de la
construcción, con tiempos de aplicación prolongados, tales como las debidas a:
• Peso propio de la estructura (D), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Peso propio de todo elemento de la construcción previsto con carácter permanente
(D), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Fuerzas resultantes del impedimento de cambios dimensionales debidos a
variaciones térmicas climáticas o funcionales de tipo normativo, contracción de
fraguado, fluencia lenta o efectos similares (T) .
• Fuerzas resultantes del proceso de soldadura (T) , de acuerdo con el Reglamento
CIRSOC 704-200 7 (en preparación).

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 11
• Acciones de líquidos en general en caso de presencia continuada y con presiones y
máxima altura bien definidas (F) .
• Asentamientos de apoyo (cedimientos de vínculo en general) (T) .
• Pesos de maquinarias adheridas o fijas a la estructura, de valor definido (D) .
(b) Acciones variables
Son las que tienen elevada probabilidad de actuación, variaciones frecuentes y
continuas no despreciables en relación a su valor medio, tales como las debidas a:
• La ocupación y el uso en pisos (cargas útiles y sobrecargas) (L) , de acuerdo con el
Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Montaje en pisos (L) , de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-2 00 5 y situación
particular.
• Cargas útiles en techo (L r), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Mantenimiento de cubiertas (L r), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Montaje en techos (L r), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
• Acción del viento (W) , de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 102-200 5 .
• Acción de la nieve y el hielo (S), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 104-200 5 .
• Acciones térmicas generadas por equipamientos o funcional, no derivadas de
especificaciones normativas (L) .
• Acciones de líquidos en general (L).
• Acciones de granos y materiales sueltos (L).
• Peso y empuje lateral del suelo y del agua en el suelo (H).
• Acción debida al agua de lluvia o al hielo sin considerar los efectos producidos por la
acumulación de agua (R), de acuerdo con el Reglamento CIRSOC 101-200 5 .
(c) Acciones Accidentales
Son las que tienen pequeña probabilidad de actuación, pero con valor significativo,
durante la vida útil de la construcción, cuya intensidad puede llegar a ser muy
importante para algunas estructuras, tales como las debidas a:
• Sismos de ocurrencia excepcional, (E) , de acuerdo con el Reglamento INPRES -
CIRSOC 103, Parte I -1991 y Parte correspondiente a estructuras de aluminio (en
preparación).
• Tornados.
• Impacto de vehículos terrestres o aéreos.
• Explosiones.
• Movimientos de suelos.
• Avalanchas de nieve o piedras.

Estas acciones sólo se tendrán en cuenta cuando las fuerzas resultantes no sean ni
despreciables, ni tan importantes como para que no sea razonable proyectar
estructuras que las soporten.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 12
A.3.2. Combinaciones de acciones pa ra los estados límites últimos
La resistencia requerida de la estructura y de sus distintos elementos estructurales
se debe determinar en función de la combinación de acciones mayoradas más
desfavorable (combinación crítica). Se tendrá en cuenta que muchas veces la
mayor resistencia requerida resulta de una combinación en que una o más
acciones no están actuando.
Como mínimo, se deberán analizar las siguientes combinaciones de acciones, con
sus correspondientes factores de carga:
1,4 (D+F) (A.3-1)
1,2 (D+F+T)+1,6 (L+H)+(fL
r
ó 0,5 S ó 0,5 R) (A.3-2)
1,2 D+1,6 (L
r
ó S ó R)+(f
1
L ó 0,8W ) (A.3-3)
1,2 D+1,6 W+f
1
L+(f
1
L
r
ó 0,5 S ó 0,5 R) (*) (A.3-4)
1,2 D+1,0 E+f
1
(L+L
r
)+f
2
S (A.3-5)
0,9 D+(1,6 W ó 1,0 E)+1,6 H (*) (A.3-6)
(*) Como factor de carga para viento ( W ) se podrá adoptar 1,5 cuando se consideren
las velocidades básicas de viento V del Reglamento CIRSOC 102-200 5 .
siendo:
f
1
= 1,0 para áreas con concentración de público, áreas donde la sobrecarga sea
mayor que 5 ,0 kN/m 2, garajes o playas de estacionamiento, cargas de puentes grúas y
monorieles y otras cargas concentradas mayores que 50 kN.
f
1
= 0,5 para otras sobrecargas.
f
2
= 0,7 para configuraciones particulares de techos (tales como las de diente de
sierra) que no permiten evacuar la nieve acumulada.
f
2
= 0,2 para otras configuraciones de techo.
Para la aplicación de las combinaciones de acciones se debe considerar lo siguiente:
(1) Las acciones variables o accidentales con efectos favorables a la seguridad no
deben ser consideradas en las combinaciones.
(2) En la combinación (A.3-6) el factor de carga puede ser considerado igual a 0 si la
acción debida a H contrarresta o neutraliza la acción debida a W .
(3) Las estimaciones de los asentamientos diferenciales, la fluencia lenta, la
contracción de fraguado, la expansión de hormigones de contracción compensada y
los cambios de temperatura (cuando no sean normativos) se deben fundamentar en
una evaluación realista de la ocurrencia de tales efectos durante la vida útil de la
estructura.
(4) Cuando esté presente la carga de inundación ( F a) , sus efectos deberán ser
investigados en el proyecto usando en las combinaciones (A.3-2) y (A.3-4) el mismo
factor de carga usado para L . Los efectos producidos por F a deberán también ser
incluidos cuando se investigue el volcamiento y deslizamiento en la combinación (A.3-
6) usando un factor de carga 0,5 cuando actúe simultáneamente el viento y un factor
de carga 1,6 cuando F a actúe sola.
A .3.3. Combinaciones de acciones para los Estados Límites de Servicio
Ver el Capítulo G “Proyecto para Condiciones de Servicio”

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 13
A.4. ANÁLISIS ESTRUCTURAL
A.4.1. Métodos de análisis
( 1 ) En estructuras isostáticas las reacci ones de vínculo y las solicitaciones de
sección se deberán obtener usando las leyes y ecuaciones de la estática.
(2) En estructuras hiperestáticas las reacciones de vínculo y las solicitaciones de
sección se deberán obtener por Análisis global Elástico . No se permite el
uso del Método global Plástico .
(3) Las hipótesis realizadas para el análisis global de la estructura deben ser
consistentes con el tipo de estructura adoptado, y el correspondiente
comportamiento de las uniones. (ver Sección A .1-3. ) .
(4) Las hipótesis realizadas para el proyecto de las barras de la estructura deben
ser consistentes con (o conservar su relación con) el método de análisis global
utilizado y con el tipo de comportamiento previsto para las uniones según el
tipo de estructura adoptado.
A . 4 .2. Análisis global elástico
Se basará en la hipótesis de que el diagrama tensión-deformación del aluminio es
lineal, sea cual fuere el nivel de tensión. Esta hipótesis podrá ser mantenida, tanto
para análisis elástico de primer orden como de segundo orden, aún cuando la
resistencia de la sección transversal esté basada en la reserva de capacidad flexional
inelástica.
A . 4 .3. Efecto de las deformaciones (Efectos de Segundo Orden)
Se deberán considerar los efectos de Segundo Orden (P- δ y P- Δ) cuando los mismos
incrementen las Resistencias Requeridas. No serán considerados cuando disminuyan
las Resistencias Requeridas. Para su determinación se aplicarán las especificaciones
de la Sección D.3.
A.4.4. Estabilidad de la estructura y de sus elementos estructurales
Toda estructura debe tener garantizada su estabilidad lateral. Debe tener además
suficiente rigidez lateral que limite los desplazamientos laterales. Ello puede ser
provisto por:
(a) La rigidez lateral propia del plano, la que puede ser provista por alguna de las
siguientes posibilidades:
• Triangulaciones, diagonalizaciones, arriostramientos en K, X, Y, u otros
sistemas de arriostramiento para pórticos arriostrados en el plano.
• Rigidez de las uniones entre las barras.
• Columnas en voladizo empotradas en la base.
(b) La rigidez lateral de planos paralelos al considerado, vinculados al mismo por
un sistema horizontal de arriostramiento o un diafragma de acero rígido en su
plano. Dichos planos pueden ser:
• Pórticos arriostrados en su plano.
• Pórticos de nudos rígidos.
• Muros de corte de hormigón armado o mampostería, núcleos, diafragmas de
acero o similares.
En los pórticos arriostrados (no desplazables) en los cuales la estabilidad lateral es
provista por arriostramientos, muros de corte, uniones a una estructura adyacente que

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 14
posee una estabilidad lateral adecuada o losas de entrepiso o tableros de cubierta
asegurados horizontalmente por medio de muros o sistemas de arriostramiento
paralelos al plano del pórtico, y en reticulados verticales, el factor de longitud efectiva,
k , para miembros comprimidos que no dependen de su propia rigidez a la flexión para
la estabilidad del pórtico o reticulado, se debe tomar igual a la unidad, a menos que un
análisis estructural demuestre que se justifica el uso de un valor menor.
En pórticos arrriostrados de varios pisos el sistema vertical de arriostramiento deberá
ser resuelto por análisis estructural.
Dicho sistema vertical deberá asegurar que la estructura no pandee y que mantenga
su estabilidad lateral incluso frente a los efectos de vuelco producidos por los
desplazamientos laterales, cuando en aquella actúan las acciones mayoradas dadas
en la Sección A.3 .
En los pórticos cuya estabilidad lateral depende de su propia rigidez flexional (pórticos
a nudos desplazables), la longitud efectiva de pandeo ( k.L ) de los miembros
comprimidos, se debe determinar por análisis estructural y no debe ser menor que la
longitud no arriostrada real ( k ≥1) . En la determinación del factor de longitud efectiva
k se deberá considerar el efecto desestabilizante de columnas vinculadas a la
analizada que no aporten rigidez lateral y que estén sometidas a cargas gravitatorias,
y también el efecto de pandeo no simultáneo de todas las columnas vinculadas.
En el análisis de la resistencia requerida en pórticos no arriostrados de varios pisos se
deberán incluir los efectos de la inestabilidad del pórtico y de la deformación axil de
sus columnas, cuando actúan las acciones mayoradas dadas en la Sección A.3 .
En estructuras trianguladas el factor de longitud efectiva, k , se determinará con las
especificaciones de la Sección C.2.3 del Reglamento CIRSOC 301-2005 .
El sistema vertical de arriostramiento para pórticos arriostrados de varios pisos, puede
ser considerado como actuando en conjunto con tabiques exteriores o interiores, losas
de piso y cubiertas de techo siempre que las mismas estén adecuadamente unidas a
los pórticos.
Para el análisis del pandeo y la estabilidad lateral de los pórticos arriostrados, las
columnas, vigas, vigas armadas y barras diagonales que formen parte de un plano del
sistema vertical de arriostramiento pueden ser consideradas como integrantes de una
viga reticulada en voladizo con nudos articulados. La deformación axil de todas las
barras del sistema vertical de arriostramiento deberá ser incluida en el análisis de la
estabilidad lateral.
El sistema horizontal de arriostramiento en cada piso deberá ser resuelto por análisis
estructural. Sus elementos constitutivos serán proyectados para resistir los efectos
producidos por las cargas mayoradas actuando sobre los pórticos arriostrados y los
efectos resultantes de la estabilización de los pórticos que arriostra.
Para el análisis estructural de estructuras trianguladas, tales como vigas reticuladas o
planos de contraviento o rigidización triangulados, se deberá considerar si las mismas
son interiormente isostáticas o hiperestáticas según la rigidez de los nudos y la
esbeltez relativa de las barras que la componen. La hipótesis de barras articuladas en
sus extremos, comúnmente utilizada para el análisis estructural de estas estructuras,
debe ser consistente con la capacidad de giro de las secciones extremas de las barras
de la estructura proyectada.
Se deberá considerar la posibilidad de pandeo de las barras en el plano o fuera del
plano.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 15
A.5. BASES DE PROYECTO
A.5.1. Resistencia requerida
La resistencia requerida de los elementos estructurales y sus uniones se debe
determinar mediante análisis estructural para la combinación de acciones mayoradas
crítica según lo establecido en la Sección A.3.2 . Los métodos de análisis estructural y
las condiciones para aplicarlos se especifican en la sección A.4 .
A . 5 .2. Estados límites. Condición de Proyecto
El método por estados límites es un método de proyecto y dimensionamiento de
estructuras en el cual la condición de Proyecto es que ningún estado límite sea
superado cuando la estructura es sometida a todas las combinaciones apropiadas de
acciones determinadas según las Secciones A .3.2 y A .3.3 .
Todo estado límite relevante debe ser investigado.
Un estado límite es aquél más allá del cual la estructura, o una parte de ella, no logra
satisfacer los comportamientos requeridos por el proyecto.
Los estados límites se clasifican en:
• Estados Límites Últimos.
• Estados Límites de Servicio.
Los Estados Límites Últimos se establecen con el fin de lograr seguridad y definir una
capacidad máxima de transferencia de carga.
Los Estados Límites de Servicio se establecen con el fin de que la estructura presente
un comportamiento normal y aceptable bajo condiciones de servicio.
A . 5 .3. Dimensionamiento para Estados Límites Últimos
Para el Estado Límite Último correspondiente:
(a) La resistencia de diseño Rd de cada elemento estructural, de sus uniones, o de la
estructura en su conjunto, debe ser igual o mayor que la resistencia requerida Ru.
(b) La resistencia de diseño φ Rn, para cada estado límite último aplicable, es igual al
producto de la resistencia nominal Rn por el factor de resistencia φ.
Las resistencias nominales Rn y los factores de resistencia, φ, se deben determinar de
acuerdo con lo establecido en los Capítulos C, D, F e I .
(c) La resistencia requerida (efectos de las acciones) de la estructura, de sus
elementos estructurales y de sus uniones, se debe determinar de acuerdo con lo
establecido en la Sección A . 5 .1 .
A . 5 . 4 . Dimensionamiento para Estados Límites de Servicio
La estructura en su conjunto, sus elementos estructurales y uniones serán verificados
para condiciones de servicio. Las previsiones para el proyecto y los requerimientos
respectivos son especificados en el Capítulo G.
A.6. REGLAMENTOS Y RECOME NDACIONES DE REFERENCIA
Además de los indicados en la Sección A.2 los siguientes reglamentos, normas y
recomendaciones son referenciados en este Reglamento:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 16
CIRSOC 101-2005 Reglamento Argentino de Cargas Permanentes y
Sobrecargas Mínimas de Diseño para Edificios y
otras Estructuras.
CIRSOC 102-2005 Reglamento Argentino de Acción del Viento sobre
las Construcciones.

INPRES-CIRSOC 103 -
1991
Normas Argentinas para Construcciones
Sismorresistentes.
Parte I: "Construcciones en General "

INPRES-CIRSOC 103-

Reglamento Argentino para Construcciones
Sismorresistentes.
Parte : "Construcciones de Aluminio " (en
preparación * )

CIRSOC 104-2005 Reglamento Argentino de Acción de la Nieve y del
Hielo sobre las Construcciones.

CIRSOC 301-2005 Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para
Edificios
Proyecto de Reglamento
CIRSOC 303-2007
Reglamento Argentino de Elementos Estructurales
de Acero de Sección Abierta Conformados en Frío.
CIRSOC 108-2007 Reglamento Argentino de Cargas de Diseño para las
Estructuras durante su Construcción (en
preparación*).

CIRSOC 704 -2007 Reglamento Argentino para la Soldadura de
Estructuras de Aluminio (en preparación*).

Recomendación CIRSOC
305 -2007
Recomendación para Uniones Estructurales con
Bulones de Alta Resistencia.

A.7. DOCUMENTACIÓN DE PROYEC TO Y DOCUMENTACIÓN CONFORME
A OBRA
A .7.1. Documentación de Proyecto
La documentación de Proyecto es el conjunto de planos generales y de detalles
básicos, memoria de cálculo y especificaciones de materiales, fabricación, protección
anticorrosiva, otras protecciones, montaje y construcción de la estructura.
A .7.1.1. Planos
Los planos se deben ejecutar en escala adecuada a la información que presentan.
Deberán contener toda la información necesaria para la ejecución de los planos
de taller y de montaje (ver Capítulo H ), y para la ejecución de la estructura como ser:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 17
(a) Dimensiones, formas seccionales y ubicación relativa de todos los elementos
estructurales; deben estar acotados niveles de pisos, ejes de vigas, centros de
columnas; rigidizaciones y arriostramientos.
(b) Tipo o tipos de estructura adoptados según se definió en la Sección A .1.3. Cuando
así correspondiera en los planos generales y de detalles básicos, se indicarán cargas
y requerimientos necesarios para la preparación de los planos de fabricación,
incluyendo los esfuerzos requeridos de corte, axil y flexión de las barras y sus uniones.
(c) Especificación de las aleaciones a utilizar en los elementos estructurales.
(d) Detalle de las uniones; de las dimensiones y tipos de aleaciones a utilizar en
remaches y bulones; cuando se proyecten uniones con bulones de alta resistencia se
indicará el tipo de unión proyectada según Capítulo E ; detalle de las uniones soldadas
según las especificaciones del reglamento correspondiente, indicando calidad de
electrodos.
(e) Dimensiones, detalles y materiales de to do otro elemento constructivo que forme
parte de la estructura. (Losas de entrepiso, placas de techo, tabiques, etc.).
(f) Contraflechas de cerchas, vigas y vigas armadas.
(g) El esquema previsto para el montaje de la estructura en los casos en que fuera
necesario incluirá la indicación de: los puntos de levantamiento de los elementos a
montar; posiciones que ocuparán temporariamente los equipos principales o auxiliares
de montaje; arriostramientos provisionales necesarios y su anclaje; etc.
(h) Planos de andamios y apuntalamientos que requieran cálculos estructurales.
(i) En casos en que las longitudes de los elementos puedan ser afectadas por
variaciones de temperatura durante el montaje, se indicará la amplitud de variación
térmica prevista.
(j) Protección contra la corrosión adoptada.
(k) Indicación de los revestimientos u otros medios de protección contra el fuego
previstos.
(l) Dimensiones, detalles y materiales de bases y fundaciones de la estructura.
(m) Listado aclaratorio de la simbología especial empleada en los planos.
(n) Toda información complementaria que el o los Proyectistas o Diseñadores
Estructurales estimen conveniente para facilitar la interpretación del proyecto o
resguardar su responsabilidad.
A .7.1.2. Memoria de cálculo
La memoria de cálculo debe presentar en forma clara todo el proceso de cálculo
empleado para el dimensionamiento y verificación de la resistencia y estabilidad de la
estructura, sus elementos estructurales y sus uniones. En ella se debe incluir:
(a) Memoria descriptiva de la estructura, con indicación de materiales a utilizar,
síntesis del proceso de cálculo y dimensionamiento adoptado para su proyecto y
tecnología prevista para su construcción.
(b) Acciones y combinaciones de acciones consideradas con indicación de los valores
nominales adoptados para las acciones y los Reglamentos aplicados. En el caso de
edificios industriales se indicarán las cargas de equipos consideradas.
(c) Tipos de estructura adoptados y métodos de cálculo empleados para determinar
las resistencias requeridas para los estados límites considerados.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 18
(d) Resistencias requeridas para los estados límites últimos considerados, para la
estructura en su conjunto y para cada elemento estructural y sus uniones.
(e) Resistencia de diseño determinada para cada estado límite último considerado
para los distintos elementos estructurales, sus uniones y la estructura en su conjunto,
con indicación del tipo de recaudo constructivo y los materiales adoptados con sus
características mecánicas.
(f) Estados límites de servicio considerados.
(g) Desarrollo de los detalles de uniones necesarios para la ejecución de los planos de
taller.
(h) Cuando correspondiera, procedimiento de montaje incluyendo verificación de
resistencia y estabilidad de los elementos y del conjunto durante el proceso
constructivo, determinación de los puntos de levantamiento de los elementos a montar,
proyecto de los apuntalamientos temporarios, etc.
(i) Capacidad portante del suelo de fundación adoptada.
(j) Toda otra información complementaria que el o los Proyectistas o Diseñadores
Estructurales consideren conveniente para clarificar el proceso de proyecto o
resguardar su responsabilidad.
A .7.1.3. Especificaciones
Las especificaciones contendrán todas las indicaciones necesarias para la correcta
fabricación, montaje, construcción y control de calidad de la estructura proyectada. Se
podrán referenciar especificaciones contenidas en este Reglamento o en otros que
sean de aplicación. Asimismo se deben indicar los aspectos básicos del plan de tareas
de mantenimiento a realizar durante la vida útil de la estructura.
A .7.2. Documentación conforme a obra
La Documentación conforme a obra debe contener la información técnica que describa
como está proyectada y construida la estructura debiendo individualizar a los
profesionales responsables de cada etapa. Constituye la certificación de la seguridad
estructural durante la vida útil mientras se conserven las condiciones consideradas en
el proyecto, y el antecedente cierto para toda cuestión técnica en litigio y para
proyectar modificaciones, ampliaciones o refuerzos, y para analizar las condiciones de
seguridad ante cualquier cambio que altere las hipótesis del proyecto original.
Ella deberá contener:
(a) Planos de acuerdo con la Sección A .7.1.1.
(b) Memoria de cálculo de acuerdo con la Sección A .7.1.2 .
(c) Informe sobre el suelo de fundación, sus características y su capacidad portante.
(d) Especificaciones de acuerdo con la Sección A .7.1.3 .
(e) Memoria descriptiva de la construcción de la estructura, con indicación de toda
modificación introducida en el proyecto original con sus respectivos planos y memoria
de cálculo.
(f) Memoria con el proceso y resultados del control de calidad efectuado.
(g) Memoria con indicación de la protección contra la corrosión y el fuego realizada.
(h) Plan de tareas de mantenimiento a realizar durante la vida útil.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 19
(i) Toda otra información que el o los Profesionales intervinientes estimen necesaria
para cumplir el objetivo de la documentación conforme a obra o resguardar su
responsabilidad.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 20

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 21
CAPÍTULO B. REQUERIMIENTOS DE PROYECTO
B.1 PROPIEDADES DE LAS SECCIONES
Las propiedades de las secciones tales como el área de la sección transversal,
momento de inercia, módulo resistente, radio de giro y constantes de torsión y alabeo
se determinarán en general usando dimensiones nominales de la sección transversal
bruta excepto en los casos que específicamente se indique de otra manera.
B.2. ÁREA BRUTA
B.2.1. Área Bruta de secciones formadas con elementos planos y tubos
En secciones formadas por elementos planos, el área bruta, A g, de una barra en
cualquier punto, es la suma de los productos de los espesores por los anchos brutos
de cada elemento de la sección, medidos en la sección normal al eje de la barra. Para
secciones angulares, el ancho bruto es la suma de los anchos de las alas, menos el
espesor, (ver la Figura B.2-1 ). En secciones macizas o tubos el área bruta, A g, es el
área material de la sección normal al eje de la barra.


Figura B.2-1. Área Bruta
B.3. ÁREA NETA
B.3.1. Área Neta de secciones formadas con elementos planos
En secciones formadas por elementos planos el área neta, An, de una barra, es la
suma de los productos de los espesores por los anchos netos de cada elemento de la
sección. Para su cálculo se considerará lo siguiente:
• En el cálculo del área neta para solicitaciones de tracción y de corte, el ancho del
agujero de un pasador se adoptará 2 mm mayor que la dimensión nominal del
agujero dada en la Tabla E .2-1 . y medido respectivamente en la dirección
perpendicular o paralela a la fuerza aplicada.
• Para una cadena de agujeros en diagonal o zigzag con respecto al eje de la barra, el
ancho neto será el ancho bruto menos la suma de los anchos correspondientes de los
agujeros de la cadena considerada, más la cantidad s²/4g por cada diagonal de la
cadena, siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 22
s la distancia en dirección de la fuerza entre centros de agujeros consecutivos (paso),
en cm.
g la distancia en dirección perpendicular a la fuerza entre centros de agujeros
consecutivos, (gramil), en cm.
Para agujeros ovalados largos no se sumará la cantidad s²/4g.
El área neta de la sección resultará la menor de las áreas netas de las cadenas
consideradas, para las posibles líneas de falla, (ver la Figura B .3-1a ).
• Para secciones angulares la distancia transversal (gramil) entre agujeros ubicados
uno en cada ala, será la suma de las distancias entre los centros de agujeros y el
vértice del ángulo, menos el espesor del ala, (ver la Figura B .3-1b ).
• Para determinar el área neta en secciones con soldadura de tapón o de muesca, se
considerará como vacío el espacio ocupado por las soldaduras.
• No existiendo agujeros, A n = A g

Figura B.3-1. Área neta
B.4. ÁREA NETA EFECTIVA PARA BARRAS TRACCIONADAS
B.4.1. Área Neta Efectiva para barras traccionadas de secciones formadas con
elementos planos
El área neta efectiva para barras traccionadas será determinada de la siguiente
forma:
(1) Cuando la fuerza de tracción se transmite directamente por cada uno de los
elementos de la sección transversal, mediante pasadores (bulones o remaches) o
cordones de soldadura, el área neta efectiva A
e
es igual al área neta A
n
.
(2) Cuando la fuerza de tracción se transmite a través de algunos (pero no de
todos) elementos de la sección transversal , mediante pasadores o cordones de
soldadura, el área neta efectiva, A
e
, será determinada de la siguiente forma:
(a) Cuando la fuerza de tracción se trasmite sólo por pasadores:
A
e
= A
n
U (B.4.1-1)
siendo:
U el coeficiente de reducción 0,9/L)x(1 ≤−= (B.4.1-2)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 23
x excentricidad de la unión (distancia entre el plano de la unión y el centro de
gravedad de la sección por la que va la fuerza a trasmitir), en cm.
L la longitud de la unión en la dirección de la fuerza, en cm.
Para ejemplos de x y L ver las Figuras B . 4-1.
Si existe solo una fila de bulones
Ae = Área neta de los elementos unidos directamente
(b) Cuando la fuerza de tracción se trasmite a un elemento (que no sea una chapa
plana) sólo mediante cordones longitudinales de soldadura, o mediante cordones
de soldadura longitudinales combinados con cordones transversales, (ver la Figura
B . 4-1 (e) ).
A
e
= A
g
U (B.4.1-3)
siendo:
0,9/L)x(1U ≤−=
A
g
el área bruta de la barra, en cm2.
(c) Cuando la fuerza de tracción se trasmite sólo por cordones de soldadura
transversales:
A
e
= A

U (B.4.1-4)
siendo:
A el área de los elementos unidos directamente, en cm2.
U = 1,0 .
(d) Cuando la fuerza de tracción se trasmite a una chapa plana sólo mediante
cordones de soldadura longitudinales a lo largo de ambos bordes próximos al extremo
de la chapa, debe ser L ≥ w y:
A
e
= A
g
U (B.4.1-5)
siendo:
L la longitud de cada cordón de soldadura, en cm.
Para L ≥ 2 w ...................................................................... U = 1,0
Para 2 w > L ≥ 1,5 w ......................................................... U = 0,87
Para 1,5 w > L ≥ w ........................................................... U = 0,75
w el ancho de la chapa (distancia entre los cordones de soldadura), en cm.
Se permiten valores mayores para U cuando ellos sean justificados por ensayos.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 24


Figura B.4-1. Determinación de x y L
B . 4 .2. Área Neta Efectiva para barras traccionadas de secciones formadas con
elementos curvos
Rigen las especificaciones de la Sección B.4.1 , con las siguientes modificaciones y
agregados, válidos sólo para los casos indicados:
(1) El área neta efectiva para barras tubulares traccionadas A
e
será determinada con
la siguiente expresión:
A
e
=AU (B.4.2-1)
(a) Para uniones soldadas continuas alrededor del perímetro del tubo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 25
A = A
g
U = 1
siendo:
A
g
el área bruta del tubo, en cm2.
(b) Para uniones soldadas con chapa de nudo concéntrica y tubo ranurado (ver la
Figura B . 4-2 ):
A = A
n

siendo:
A
n
el área neta del tubo en la sección ubicada en el extremo de la chapa de nudo, en
cm
2
.
A
n
=A
g
–t b
t
(B.4.2-2)
t el espesor de la pared del tubo, en cm.
b
t
el ancho total de material removido al ejecutar la ranura, en cm.
U el factor de retraso de corte.
( ) 0,9/Lx-1U ≤=
x la distancia perpendicular desde el plano de la unión soldada hasta el centro de
gravedad de la sección transversal del tubo tributario de la unión soldada (ver la
Figura B . 4 .2.1. ).
para tubos circulares (CHS) con una única chapa de nudo concéntrica (ver la Figura
B . 4-3(a) ) la expresión será:
π
D
x = (B.4.2-3)
para tubos rectangulares (RHS) con una única chapa de nudo (ver la Figura B . 4-3(b) ),
la expresión será:
H)4(B
2BHB
x
2
+
+= (B.4.2-4)

Figura B.4-2. Área neta a través de la ranura en tubo con una chapa de nudo
concéntrica.
(c) Para uniones soldadas de tubos rectangulares (RHS) con un par de chapas de
nudo laterales (ver la Figura B . 4-3(c) ), la expresión será:
A = A
g

siendo:
A
g
el área bruta del tubo, en cm2.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 26
U determinado con la Ec. ( B . 4 .2-2 ) donde x se obtiene de la Ec. ( B . 4 . 2-5 )
H)4(B
B
x
2
+= (B.4.2-5)
En las Ecuaciones (B.4.2-1) a (B.4.2-5) la simbología representa:
L la longitud de la unión soldada en la dirección de la fuerza, en cm.
D el diámetro exterior del tubo circular, en cm.
B el ancho exterior total del tubo rectangular, en cm.
H la altura exterior total del tubo rectangular, en cm.
Este Reglamento permite utilizar mayores valores de U cuando ello se justifique
mediante ensayos o criterios racionales.
Para otras configuraciones de unión extrema, U será determinado también mediante
ensayos o criterios racionales.

Figura B.4-3. Determinación de x
(d) Para la unión abulonada de alguna o todas las caras planas de un tubo rectangular
(RHS ), con un solo agujero o una sola hilera de agujeros perpendicular a la
dirección de la fuerza, por cada cara por la que se transmite la fuerza, (ver la
Figura B.4-5(a) ), la expresión será:
A = suma de las áreas netas A
ni
de las caras por las que se trasmite la fuerza,
A = Σ A ni
Para la determinación del área neta A
i
según la Sección B.3 . de este Reglamento, se
considerará como área bruta, A
gi
, de la cara i la sección hasta la mitad de las curvas
de esquina.
El valor de U se determinará de la siguiente forma:
cuando se coloquen arandelas bajo la cabeza del bulón y bajo la tuerca a ambos lados
de la cara considerada (bulones no pasantes):

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 27
U = 0,1 + 3 n 1 (d / h) ≤ 1 ó U = 0,1 + 3 n 1 (d / b) ≤ 1 (B.4.2-6)
para bulones pasantes con o sin arandelas, o para bulones no pasantes sin arandelas
o con una sola bajo la cabeza del bulón o bajo la tuerca:
U = 2,5 n 1 (d / h) ≤ 1 ó U = 2,5 n 1 (d / b) ≤ 1 (B.4.2-7)
siendo:
n1 el número de agujeros en la línea perpendicular a la fuerza.
d el diámetro nominal del bulón, en cm.
b, h según Figura B . 4-4

Figura B.4-4
(2) Para chapas planas traccionadas con unión abulonada con un solo agujero o una
sola hilera de agujeros perpendicular a la dirección de la fuerza, (ver la Figura B.4-
5(b) ), la expresión será:
A e = U A n (B.4.2-8)
siendo:
A e el área neta efectiva de la chapa, en cm
2
.
A
n
el área neta de la chapa, en cm2.
U su valor se determinará de la siguiente forma:
• cuando se coloquen arandelas bajo la cabeza del bulón y bajo la tuerca:
U=0,1+3n (d / b
p
) ≤1 (B.4.2-9)
• cuando no se colocan arandelas, o se coloca una sola bajo la cabeza del bulón o
bajo la tuerca:
U = 2,5 n
1
(d / b
p
) ≤ 1 (B.4.2-10)
siendo:
n
1
el número de agujeros en la línea perpendicular a la fuerza.
d el diámetro nominal del bulón, en cm.
b
p
el ancho de la chapa medido en dirección perpendicular a la fuerza, en cm.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 28

Figura B.4-5. Área neta efectiva en uniones abulonadas.
B.5. RELACIÓN DE ESBELTEZ LOCAL PARA ELEMENTOS DE ESPESOR
UNIFORMEMENTE VARIABLE
Para el caso de compresión uniforme en elementos cuyo espesor t varía linealmente
(ver Figura B . 5-1 ), y para los cuales se cumple que:
2 t
t t
mín
mínmáx ≤−=δ (B.5-1)
Los valores de la relación de esbeltez surgen de las siguientes expresiones:
(a) Para elementos de espesor uniformemente variable, con el borde de mayor
espesor apoyado y el borde de menor espesor libre, la relación de esbeltez es igual a:
( ) ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
promt
b
0,12- 1 δ (B.5-2)
(b) Para elementos de espesor uniformemente variable, con el borde de menor
espesor apoyado y el borde de mayor espesor libre, la relación de esbeltez se deberá
determinar usando la Ecuación B.5-3 .
(c) Para elementos de espesor uniformemente variable, apoyados en ambos bordes,
la relación de esbeltez es igual a:
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
promt
b
(B.5-3)
siendo:
b el ancho del elemento, Fig. B.5-1 , en cm.
2
t t
t mínmáxprom
+= el espesor promedio, en cm.
tmin menor espesor del elemento, Fig. B.5-1 , en cm.
tmax mayor espesor del elemento, Fig. B.5-1 , en cm.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 29









Figura B.5-1









































b
tmin
tmax

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 30

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 31
CAPÍTULO C. REGLAS GENERALES DE DISEÑO
En este capítulo se determinan las resistencias de diseño para solicitaciones de
tracción, compresión, flexión y corte.

Las barras formadas por un solo perfil ángulo (de ángulo simple), sujetas a flexión y
corte, serán dimensionadas con las especificaciones particulares contenidas en este
Capítulo. (Sección C.7.).

Para solicitaciones combinadas, ver Capítulo D.

En la Sección C.8 se incluyen tablas que contienen un resumen de ecuaciones de la
presente Sección, de acuerdo con el siguiente detalle:
Tabla C.8-1 ecuaciones para la verificación de elementos sometidos a tracción.
Tabla C.8-2 ecuaciones para la verificación de elementos sometidos a compresión.
Tabla C.8-3 ecuaciones para la verificación de elementos sometidos a flexión.
C.1. RESISTENCIA DE DISEÑO
Las resistencias de diseño φ Rn se deberán determinar de acuerdo con los requisitos
del presente Reglamento.
En las siguientes Secciones:
• el factor de resistencia φ se deberá tomar de la Tabla C.1-1.
• los valores del coeficiente Kt se deberán tomar de la Tabla C.1-2.


Tabla C.1-1. Factores de resistencia usados habitualmente
Factor de Resistencia Valor Estado Límite aplicable
φy 0,95 fluencia general
φb 0,85 vigas o elementos de vigas
φc 0,85 elementos de columnas
φu 0,85 último
φc c 1 − 0,21 λc ≤ 0,95 para λc ≤ 1,2
0,14 λc + 0,58 ≤ 0,95 para λc > 1,2
columnas
φc p 0,80 pandeo elástico de tubos
φv 0,80 pandeo elástico por corte
φv p 0,90 pandeo inelástico por corte
φw 0,90 abolladura del alma
En el texto del presente Reglamento se indican otros factores de resistencia para el
caso de las uniones.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 32
Tabla C.1-2. Coeficiente Kt
Aleación y Temple
Regiones no soldadas o
regiones alejadas más de
25 mm de una soldadura
Regiones a menos de
25 mm de una soldadura
2014-T6, -T651, -T6510, -T6511
Alclad 2014-T6, -T651
1,25 −
6066-T6, -T6510, -T6511 1,1 −
6070-T6, -T62 1,1 −
Todas las demás listadas en la Tabla
A.2-1 1,0 1,0
Kt se utiliza en las Secciones C.3. y C.5.1.

C.2. TABLAS DE CONSTANTES DE PANDEO
La presente Sección contiene tablas de fórmulas para determinar las constantes de
pandeo y los correspondientes coeficientes, en función de los diferentes tipos de
aleación y temple, de acuerdo con el siguiente detalle:
Tabla C.2-1 Fórmulas para determinar las constantes de pandeo para productos
cuya denominación de templado empieza con -O, -H, -T1, -T2, -T3 o -T4.
Tabla C.2-2 Fórmulas para determinar las constantes de pandeo para productos
cuya denominación de templado empieza con -T5, -T6, -T7, -T8 o -T9.
• Los valores de k1 y k2 se deberán tomar de las Tablas C.2-1 y C.2-2.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 33
Tabla C.2-1. Fórmulas para determinar las constantes de pandeo para productos
cuya denominación de templado empieza con:
-O, -H, -T1, -T2, -T3 O -T4
Tipo de elemento y
solicitación
Intersección con el eje
coordenado, MPa Pendiente Intersección
Compresión en
columnas y alas de
vigas ⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+=
2
1
yc
ycc 6900
F
1 F B
2
1
cc
c E
B 6

20
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
c
c
c D3
B 2
C =
Compresión uniforme
en elementos planos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
5,14
F
1 F B
3
1
yc
ycp
2
1
pp
p E
B 6

20
B
D ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
p
p
p D3
B 2
C =
Compresión uniforme
en elementos curvos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
5,8
F
1 F B
5
1
yc
yct
3
1
tt
t E
B

3,7
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= tC *
Compresión por
flexión en secciones
macizas
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
3,13
F
1 F1,3 B
3
1
yc
ycbr
2
1
brbr
br E
B 6

20
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
br
br
br D3
B 2
C =
Compresión por
flexión en elementos
curvos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
5,8
F
1 F 1,5 B
5
1
y
ytb
3
1
tbtb
tb E
B

2,7
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
2
ttb
ttb
tb D- D
B- B
C ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
Corte en elementos
planos
⎥⎥
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
+=
8,11
3
F
1
3
F
B
3
1
yt
yt
v
2
1
sv
v E
B 6

20
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
v
v
v D3
B 2
C =
Resistencia última de
elementos planos en
compresión o flexión
k1 = 0,50 k2 = 2,04

* Ct se deberá determinar graficando las curvas de tensiones en estado límite basadas
en pandeo elástico e inelástico o bien mediante una solución por prueba y error.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 34
Tabla C.2-2. Fórmulas para determinar las constantes de pandeo para productos
cuya denominación de templado empieza con:
-T5, -T6, -T7, -T8 ó -T9
Tipo de elemento y
solicitación
Intersección con el eje
coordenado, MPa Pendiente Intersección
Compresión en
columnas y alas de
vigas ⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+=
2
1
yc
ycc 15510
F
1 F B
2
1
cc
c E
B

10
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
c
c
c D
B
0,41 C =
Compresión uniforme
en elementos planos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
7,21
F
1 F B
3
1
yc
ycp
2
1
pp
p E
B

10
B
D ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
p
p
p D
B
0,41 C =
Compresión uniforme
en elementos curvos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
8,12
F
1 F B
5
1
yc
yct
3
1
tt
t E
B

4,5
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= tC *
Compresión por
flexión en secciones
macizas
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
3,13
F
1 F1,3 B
3
1
yc
ycbr
2
1
brbr
br E
B 6

20
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
br
br
br D3
B 2
C =
Compresión por
flexión en elementos
curvos
( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡ +=
8,12
F
1 F 1,5 B
5
1
y
ytb
3
1
tbtb
tb E
B

2,7
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
2
ttb
ttb
tb D- D
B- B
C ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
Corte en elementos
planos
⎥⎥
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
+=
7,17
3
F
1
3
F
B
3
1
yt
yt
v
2
1
vv
v E
B

10
B
D ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
v
v
v D
B
0,41 C =
Resistencia última de
elementos planos en
compresión
k1 = 0,35 k2 = 2,27
Resistencia última de
elementos planos en
flexión
k1 = 0,50 k2 = 2,04
* Ct se deberá determinar graficando las curvas de tensiones en estado límite basadas
en pandeo elástico e inelástico o bien mediante una solución por prueba y error.

C.3. TRACCIÓN AXIAL
La resistencia de diseño de barras traccionadas axialmente, Pd = φ Pn, (kN) será el
menor valor obtenido de la consideración de los estados límites de (a) fluencia en la
sección bruta; (b) rotura en la sección neta.

(a) Para fluencia en la sección bruta :
( ) 1gytyn 10 A F P −= φφ (C.3-1)

φy = 0,95


(b) Para rotura en la sección neta:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 35

( ) 1eut
t
u
n 10 A F K
P −= φφ (C.3-2)

φu = 0,85


siendo:

P
n
la resistencia nominal a la tracción axil, en kN.

F
yt
la tensión de fluencia a tracción, en MPa. Tabla A.2-1 o A.2-2.

F
ut
la tensión de rotura a tracción, en MPa. Tabla A.2-1 o A.2-2.

Kt coeficiente cuyos valores se encuentran en la Tabla C.1-2.

A
g
el área bruta de la barra, en cm2.

A
e
el área neta efectiva de la barra, en cm2.


Para el área neta efectiva (ver Sección B.4).
La esbeltez kL/r será menor o igual a 300. Esta limitación no se aplica para cables,
secciones circulares macizas y flejes que formen parte de la estructura, los que
deberán tener una pretensión que garantice su entrada en tracción al actuar las cargas
de servicio.
En los extremos de barras traccionadas se deberá verificar la resistencia a rotura de
bloque de corte. Los requisitos sobre resistencia, se indican en las Secciones E.1.7. y
F.3.2.2.2.
C.4. COMPRESIÓN AXIAL
La resistencia de diseño Pd (kN) de barras sometidas a compresión axial será:

nd P P φ= (C.4-1)

siendo:
( ) 1npgd 10 F AP −= φ (C.4-2)

Si: nLing F F φφ ≤ ngnp F F φφ = (C.4-3)


Si: nLing F F φφ > ( )
g
nggpinLigLi
np A
F AF A
F
∑ += φφφ (C.4-4)

Siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 36
A
g
el área bruta de la barra, en cm2.

A
gLi
el área bruta de cada uno de los elementos de la sección transversal que
pandean localmente, en cm2.

A
gpi
el área bruta de cada uno de los elementos de la sección transversal que no
pandean localmente, en cm2.

φ FnLi la tensión de diseño local a compresión de cada uno de los elementos que
componen la sección transversal, que se determina según las Secciones
C.4.5 a C.4.9 , en MPa.

φ Fng la tensión de diseño global que se determina según la Sección C.4.1 a C.4.4,
en MPa.

φ Fnp la tensión de diseño a compresión axial, en MPa.


La esbeltez kL/r de barras comprimidas será menor o igual a 200.
C.4.1. Resistencia de Diseño a Compresión para Pandeo Flexional
La tensión de diseño para pandeo global flexional de barras axilmente comprimidas se
determinará mediante la siguiente expresión:

Para: λc ≤ S1*

ycccng F F φφ = (C.4.1-1)


Para S1* < λc < S2*
( )c*Ccccng D- B F λφφ = (C.4.1-2)


Para λc ≥ S2*

2
c
yccc
ng
F
F λ
φφ = (C.4.1-3)


siendo:

E
F

1

r
L k
ycc ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= πλ (C.4.1-4)

yc
c
*
c F
E
D D π= (C.4.1-5)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 37
*
c
ycc*
1 D
F- B
S = (C.4.1-6)

E
F

C
S ycc*2 π= (C.4.1-7)



0,95 0,21- 1 ccc ≤= λφ para λc ≤ 1,2 (C.4.1-8)

0,95 0,58 0,14 ccc ≤+= λφ para λc > 1,2 (C.4.1-9)

λc el parámetro de esbeltez global.

r
L k
relación de esbeltez determinada según las Secciones C.4.2, C.4.3 ó C.4.4
según corresponda.

k el factor de longitud efectiva. Se deberá determinar de acuerdo con lo
especificado en la Sección A.4.4. del presente Reglamento.

L la longitud no arriostrada de la barra, en cm.

r el radio de giro de la sección transversal, respecto del eje de pandeo, en cm.

Bc , Cc , Dc constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

Fyc la tensión de fluencia a compresión, en MPa. Tablas A.2-1 o A.2-2.

C.4.2. Secciones no sujetas a pandeo torsional ni pandeo flexo-torsional
Para secciones cerradas y otras secciones donde se demuestre que no están sujetas
a pandeo torsional ni a pandeo flexo-torsional, kL/r deberá ser la mayor relación de
esbeltez global para pandeo alrededor de ambos ejes principales de inercia de la
sección transversal.
C.4.3. Secciones con simetría doble o simple sujetas a pandeo torsional o
pandeo flexo-torsional
Para secciones con simetría doble o simple, sujetas a pandeo torsional o pandeo
flexo-torsional, kL/r deberá ser el mayor valor entre: la mayor relación de esbeltez
global para pandeo flexional, y la relación de esbeltez equivalente para pandeo
torsional o flexotorsional determinada de la siguiente forma:

eF
E r
L π=⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
e
k
(C.4.3-1)

donde: Fe es la tensión crítica elástica de pandeo torsional o flexotorsional
determinada de la siguiente forma:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 38

a) Para secciones doblemente simétricas (pandeo torsional):

Fe = F et (C.4.3-2)

b) Para secciones de simple simetría donde x (eje fuerte) es el eje de simetría (pandeo
flexo-torsional):

( ) ( )[ ] F F 4- F F- F F
2
1
F F etex
2
etexetexefe ββ ++== (C.4.3-3)

Alternativamente se podrá determinar el valor de Fe (MPa) para pandeo flexo-torsional
con:

etex
etex
efe F F
F F
F F +== (C.4.3-4)

siendo:

2
x
x
2
ex
r
L k
E
F
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
π (C.4.3-5)

( ) ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ += 2
tt
w
2
2
o
et L k
C E
JG
r A
1
F
π
(C.4.3-6)

8
E3
G = (C.4.3-7)

2
o
2
y
2
xo x r r r ++= (C.4.3-8)

2
o
o
r
x
- 1 ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=β (C.4.3-9)

x el eje de simetría baricéntrico.

A el área bruta de la sección transversal de la barra, en cm2.

Cw el módulo de alabeo de la sección transversal, en cm6.

E el módulo de elasticidad longitudinal en compresión, en MPa. Tablas A.2-1 o
A.2-2.

G el módulo de elasticidad transversal, en MPa.

J el módulo de torsión, cm4.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 39

kx el factor de longitud efectiva para pandeo respecto del eje x.

kt el factor de longitud efectiva para pandeo torsional. kt se deberá tomar mayor o
igual que la unidad. kt = 1 cuando los extremos de la barra tienen la torsión
impedida y el alabeo libre.

Lt la longitud de la barra no arriostrada para torsión, en cm.

L la longitud no arriostrada para el correspondiente modo de pandeo y eje de
pandeo, en cm.

ro el radio de giro polar de la sección transversal respecto del centro de corte, en
cm.

rx, ry los radios de giro de la sección transversal respecto de los ejes principales
baricéntricos, en cm.

xo la distancia entre el centro de gravedad y el centro de corte, medida sobre el eje
principal considerada como negativa, en cm.
C.4.4. Secciones no simétricas sujetas a pandeo torsional o pandeo flexo-
torsional
Para las secciones no simétricas, la tensión crítica elástica para pandeo flexotorsional
Fe a utilizar en la fórmula C.4.3-1 está dada por la menor de las raíces de la siguiente
ecuación cúbica:

( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 0
r
y
F- F F-
r
x
F- F F- F- F F- F F- F
2
o
o
exe
2
e
2
o
o
eye
2
eeteeyeexe =⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛

(C.4.4-1)

siendo:

2
y
y
2
ey
r
L k
E
F
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
π
(C.4.4-2)

Fex , xo , yo , ro las definidas en la Sección C.4.3.
Con el valor obtenido de Fe se determina la relación de esbeltez equivalente utilizando
la Ecuación C.4.3-1. Y la tensión de diseño mediante las ecuaciones dadas en la
Sección C.4.1.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 40
C.4.5. Compresión uniforme en elementos de columnas. Elementos planos
apoyados en un borde (elementos no rigidizados)
C.4.5.1. Compresión uniforme en elementos no rigidizados de columnas, cuyo
eje de pandeo es un eje de simetría
La tensión de diseño para pandeo local φ FnL (MPa) será :

a. para b /t ≤ S1

ycynL FF ⋅= φφ (C.4.5.1-1)

b. para S1 < b /t < S2

⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 5,1- B F ppcnL φφ (C.4.5.1-2)

c. para b /t ≥ S2

t
b
1,5
E B k
F p2cnL
φφ = (C.4.5.1-3)

siendo:

p
yc
c
y
p
1 D 5,1
F - B
S
φ
φ
= (C.4.5.1-4)

p
p1
2 D 5,1
B k
S = (C.4.5.1-5)

φy = 0,95

φc = 0,85

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-1 se ilustra la dimensión b.

t espesor del elemento, en cm.

Bp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

k1 , k2 constantes. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 41

t
b
r
bb
t t
rr


Si r > 4t, para calcular b usar r = 4t

Figura C.4-1. Elementos planos apoyados en un borde


C.4.5.2. Compresión uniforme en elementos no rigidizados de columnas, cuyo
eje de pandeo NO es un eje de simetría
La tensión de diseño para pandeo local φ FnL (MPa) será :

a. para b /t ≤ S1

ycynL F F φφ = (C.4.5.2-1)


b. para S1 < b/t < S 2

⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 5,1- B F ppcnL φφ (C.4.5.2-2)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 42
c. para b /t ≥ S2

2
2
c
nL
t
b
1,5
E
F
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ (C.4.5.2-3)


siendo:

p
yc
c
y
p
1 D 5,1
F - B
S
φ
φ
= (C.4.5.2-4)

5,1
C
S p2 = (C.4.5.2-5)

Bp , Cp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φc = 0,85

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o al
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-1 se ilustra la dimensión b.
C.4.6. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en ambos bordes (elementos rigidizados)
La tensión de diseño para pandeo local φ FnL (MPa) será :

a. para b /t ≤ S1

ycynL F F φφ = (C.4.6-1)

b. para S1 < b /t < S2

⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 1,6- B F ppcnL φφ (C.4.6-2)

c. para b /t ≥ S2

t
b
6,1
E B k
F p2cnL
φφ = (C.4.6-3)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 43
siendo:
p
yc
c
y
p
1 D 1,6
F - B
S
φ
φ
= (C.4.6-4)

p
p1
2 D 1,6
B k
S = (C.4.6-5)

Bp , Cp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φc = 0,85

k1 , k2 constantes. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-2 se ilustra la dimensión b.

b
r
t
b
r
t


Si r > 4t, para calcular b usar r = 4t

Figura C.4-2. Elementos planos apoyados en ambos bordes

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 44
C.4.7. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en un borde y con rigidizador en el otro
Los requisitos de la presente Sección se aplican cuando D s / b ≤ 0,8. La tensión de
diseño para pandeo local φ FnL (MPa) es el menor de los siguientes valores (a) ó (b):

(a) ycynL F F φφ = (C.4.7-1)


(b) ( ) STSTUTSTUTnL F F- F F F ≤+= ρφ (C.4.7-2)


Para un rigidizador de borde simple en forma de labio recto de espesor constante,
φ FnL no deberá ser mayor que la tensión de diseño para el rigidizador de acuerdo con
la Sección C.4.5.

En las expresiones anteriores:

Ds es la dimensión definida en las Figuras C.4-3 y C.4-4.

FUT es la tensión de diseño φ FnL , en MPa, de acuerdo con la Sección C.4.5
despreciando el rigidizador.

FST es la tensión de diseño φ FnL, en MPa, de acuerdo con la Sección C.4.6.

ρST es una relación a determinar de la siguiente forma:

ρST = 1,0 para b /t ≤ S/3 (C.4.7.-3)

1,0
3
1
-
S
t
b
t9
r
sST ≤
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜
⎝
⎛=ρ para S/3 < b /t ≤ S (C.4.7.-4)

1,0
3
S
t
b
t 1,5
r
sST ≤
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
+
=ρ para 2S > b /t > S (C.4.7.-5)

rs es el radio de giro del rigidizador, en cm. Se determina de la siguiente forma:
- Para rigidizadores simples en forma de labio recto, de espesor constante,
similares a los ilustrados en la Figura C.4-3, rs se deberá calcular como:


3
sen d
r ss
θ= (C.4.7-6)

- Para otros rigidizadores, rs se deberá calcular respecto del espesor medio del
elemento rigidizado.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 45
ds es el ancho de la parte plana del labio rigidizador, en cm. Ilustrado en la Figura
C.4-3.

ycF
E
1,28 S = (C.4.7-7)

b es la distancia entre el borde no apoyado del elemento y. el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En las Figuras C.4-3 y C.4-4 se ilustra la dimensión b.

φy = 0,95











Si r > 4 t, para calcular b usar r = 4t

Figura C.4-3. Elementos con rigidizador de borde



















Si r > 4 t, para calcular b usar r = 4t

Figura C.4-4. Elementos con rigidizador de borde


b
DS
La superficie sombreada
representa el rigidizador
b
d
D s
sθ

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 46
C.4.8. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos planos
apoyados en ambos bordes y con un rigidizador intermedio
La tensión de diseño para pandeo local φ FnL (MPa) será:

a. Para λs ≤ S1

ycynL F F φφ = (C.4.8-1)

b. Para S1 < λs < S2

[ ]sppcnL D- B F λφφ = (C.4.8-2)


c. Para λs ≥ S2

2
s
2
c
nL
E
F λ
πφφ = (C.4.8-3)

La tensión de diseño φ FnL obtenida de acuerdo con la presente Sección no deberá
ser mayor que la tensión de diseño de acuerdo con la Sección C.4.6 para los
subelementos del elemento con rigidizador intermedio.

La tensión de diseño φ FnL obtenida de acuerdo con la presente Sección no deberá ser
menor que aquella determinada de acuerdo con la Sección C.4.6 despreciando el
rigidizador intermedio.

En las expresiones anteriores:

As es el área del rigidizador, en cm2.

Io es el momento de inercia de una sección que comprende el rigidizador y la mitad
del ancho de los subelementos adyacentes y las esquinas de transición tomado
respecto del eje baricéntrico de la sección paralelo al elemento rigidizado, en
cm4 (Figura C.4-5).

Bp , Cp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

λs es la relación de esbeltez equivalente para un rigidizador intermedio.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 47






















La línea o - o es el eje neutro del rigidizador, más una placa de ancho b/2 a cada
lado del rigidizador. Io es el momento de inercia de la parte ilustrada en la sección
parcial.
Si r > 4 t, para calcular b usar r = 4t

Figura C.4-5. Elementos planos con rigidizador intermedio


c
yc
c
y
c
1 D
F - B
S
φ
φ
= (C.4.8-4)

c2 C S = (C.4.8-5)

3
o
s
s
t b
I 10,67
1 1
t b
A
1

t
b
4,62
++
+
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=λ (C.4.8-6)

Bc , Cc , Dc constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

bo
b b
r r
b/2 b/2 t
o o
o o
b b
r
tb/2 b/2
bo

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 48
φc = 0,85
C.4.9. Compresión uniforme en elementos de columnas − Elementos curvos
apoyados en ambos bordes, paredes de tubos circulares y ovalados
La tensión de diseño para pandeo local φ FnL (MPa) será:

a. Para Rb /t ≤ S1

ycynL F F φφ = (C.4.9-1)

b. Para S1 < Rb /t < S2

⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡=
t
R
D- B F bttcnL φφ (C.4.9-2)

c. Para Rb /t ≥ S2

2
bb
2
cp
nL
35
tR
1
t
R
16
E
F
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ +⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
= πφφ (C.4.9-3)

siendo:

2
t
yc
c
y
t
1 D
F - B
S
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
= φ
φ
(C.4.9-4)

S2 = R b/t en la intersección de las Ecuaciones C.4.9-2 y C.4.9-3.

Rb el radio a mitad del espesor de un elemento de sección circular, o máximo radio a
mitad del espesor de un elemento de sección ovalada, en cm.

φy = 0,95

φc = 0,85

φcp = 0,85

En el caso de tubos con soldaduras circunferenciales, las ecuaciones de la presente
Sección son aplicables solo para Rb/t ≤ 20 .
C.5. FLEXIÓN
La Resistencia de Diseño a flexión de una viga φ Mn (kN.m) será el menor de los
valores obtenidos por aplicación de las secciones C.5.1, C.5.2, C.5.3 y C.5.4.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 49
C.5.1. Plastificación de la fibra extrema traccionada
El momento de diseño para el estado límite de plastificación de la fibra extrema
traccionada se determinará para cada tipo de sección transversal, de acuerdo con las
secciones C.5.1.1, C.5.1.2, y C.5.1.3, según corresponda.
C.5.1.1. Elementos planos de perfiles estructurales y tubos rectangulares en
flexión sometidos a tracción uniforme
El momento de diseño φ Mn (kN.m) será el menor de los determinados en (a) y en
(b):

(a) ( ) 3gtytyn 10 S F M −= φφ (C.5.1.1-1)

φy = 0,95

(b) ( ) 3ntut
t
u
n 10 S F K
M −= φφ (C.5.1.1-2)
φu = 0,85

Sgt módulo resistente elástico de la sección bruta relativo al eje de flexión y
correspondiente a la fibra extrema del ala traccionada, en cm3.

Snt módulo resistente elástico de la sección neta relativo al eje de flexión y
correspondiente a la fibra extrema del ala traccionada, en cm3.

Kt coeficiente cuyos valores se encuentran en la Tabla C.1-2.

Fyt tensión de fluencia a tracción en MPa. Tablas A.2-1 o A.2-2.

Fut tensión de rotura a tracción en MPa. Tablas A.2-1 o A.2-2.
C.5.1.2. Tubos circulares u ovalados
El momento de diseño φ Mn (kN.m) será el menor de los especificados en (a) y en
(b):

(a) ( ) 3gtytyn 10 S F 17,1M −= φφ (C.5.1.2-1)

φy = 0,95

(b) ( ) 3ntut
t
u
n 10 S F K
24,1M −= φφ (C.5.1.2-2)
φu = 0,85
C.5.1.3. Elementos planos sometidos a flexión en su plano, barras macizas
rectangulares y circulares en flexión
1. Para los elementos simétricos respecto del eje de flexión el Momento de
diseño φ Mn (kN.m) es el menor valor de los especificados en (a) y en (b):

(a) ( ) 3gtytyn 10 S F 3,1M −= φφ (C.5.1.3-1)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 50

φy = 0,95

(b) ( ) 3ntut
t
u
n 10 S F K
42,1M −= φφ (C.5.1.3-2)

φu = 0,85


2. Para los elementos asimétricos respecto del eje de flexión el momento de
diseño en la fibra extrema del elemento no deberá ser mayor que el valor
obtenido de (1); y el momento a la mitad de la zona traccionada del elemento
no deberá ser mayor que el momento indicado en la Sección C.5.1.1.
C.5.2. Pandeo lateral torsional
El estado límite de pandeo lateral no es aplicable a barras flexadas con respecto al
eje principal de menor inercia ni a barras con secciones tubulares circulares o
cuadradas ni a secciones macizas circulares o cuadradas.
C.5.2.1. Perfiles de una sola alma flexando alrededor del eje fuerte
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

a. Para 1
by
b S
C r
L ≤
( ) 3cycyn 10 S F M −= φφ (C.5.2.1-1)

b. Para 2
by
b
1 S
C r
L
S <<

( ) 3C
by
bc
cbn 10 S C r 1,2
L D
- B M −⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡= φφ (C.5.2.1-2)

c. Para 2
by
b S
C r
L ≥

( ) 3C2
y
b
2
bb
n 10 S
r 1,2
L
E C
M −
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
πφφ (C.5.2.1-3)

siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 51
c
b
ycy
c
1 D
F
- B 1,2
S
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
= φ
φ
(C.5.2.1-4)

c2 C 1,2 S = (C.5.2.1-5)

Bc , Cc , Dc constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φb = 0,85

ry el radio de giro del perfil (respecto de un eje paralelo al alma). Para perfiles no
simétricos respecto del eje de flexión ry se deberá calcular como si ambas alas
fueran iguales al ala comprimida, en cm.

Lb la longitud lateralmente no arriostrada; longitud entre puntos de arriostramiento
contra el desplazamiento lateral del ala comprimida o entre puntos arriostrados
contra la torsión de la sección transversal. O entre un punto de arriostramiento y
el extremo libre de una viga en voladizo. Es decir que los puntos de
arriostramiento son los puntos en los cuales el ala comprimida está impedida de
desplazarse lateralmente o la sección transversal está restringida contra la
torsión, en cm.

Cb un coeficiente que depende de la variación del momento sobre la longitud no
arriostrada. Cb se determinará como se indica en la Sección C.5.2.3 o bien
conservadoramente se podrá tomar igual a 1.

SC el módulo resistente elástico referido a la fibra comprimida de la sección bruta,
en cm3.

Fyc tensión de fluencia a compresión, en MPa. Tablas A.2-1 o A.2-2.

Alternativamente, φ Mn se puede calcular reemplazando en las ecuaciones C.5.2.1-2 o
C.5.2.1-3 ry por rye indicado en la Sección C.5.2.2.
C.5.2.2. Vigas de una sola alma, incluyendo vigas de una sola alma con
porciones tubulares
Para pandeo lateral en vigas de una sola alma, incluyendo las vigas de una sola alma
con porciones tubulares, el momento de diseño, φ Mn, se podrá calcular reemplazando
ry en la sección C.5.2.1 por rye determinado de acuerdo con las Secciones C.5.2.2.1 a
C.5.2.2.3.
Las secciones que tienen el ala traccionada parcial o totalmente arriostrada y el ala
comprimida, no arriostrada lateralmente, se deberán diseñar usando la presente
Sección, sin considerar la restricción del ala traccionada.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 52
C.5.2.2.1. Secciones con simetría doble y secciones simétricas respecto del eje
de flexión, flexando alrededor del eje fuerte
Para verificar secciones de vigas en puntos de arriostramiento o apoyo, o entre puntos
de arriostramiento o entre apoyos de tramos de vigas sujetos exclusivamente a
momentos en los extremos o a cargas transversales aplicadas en el eje neutro de la
viga, el radio de giro efectivo será:

2
by
yc
y
ye d
L k
I
J
152,01
S
d I

7,1
1
r ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+= (C.5.2.2.1-1)

Para verificar tramos de viga entre puntos de arriostramiento, o apoyo de vigas sujetas
a cargas transversales aplicadas en el ala superior o inferior (cuando la carga tiene
libertad de desplazarse lateralmente con la viga si la viga pandea) el radio de giro
efectivo será:

⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛++±=
2
by
yc
y
ye d
L k
I
J
152,025,15,0
S
d I

7,1
1
r (C.5.2.2.1-2)

El término 0,5 será negativo cuando la carga sobre el ala actúa hacia el centro de
corte; y será positivo cuando la carga sobre el ala se aleja del centro de corte.

siendo:

eje y el eje débil, es eje de simetría baricéntrico o eje principal tal que el ala
traccionada tiene coordenada y positiva, y la flexión es respecto del eje fuerte
x.

rye el radio de giro efectivo de la sección , en cm.

Iy el momento de inercia de la viga respecto del eje paralelo al alma, eje débil, en
cm4.

Sc el módulo resistente elástico de la sección bruta de la viga, relativo al eje de
flexión (eje fuerte) y referido a la fibra extrema comprimida, en cm3.

J el módulo de torsión de la sección, en cm4.
Para las secciones abiertas no tubulares se deberá calcular un valor de J
aproximado suponiendo que la sección está compuesta por rectángulos y
calculando J como la sumatoria de los términos b t3 / 3 para cada rectángulo,
siendo b la mayor dimensión.
Para los rectángulos con relaciones b/t < 10 este término se deberá calcular
usando la expresión (1/3 − 0,2 t / b) b t3.
Para las secciones que contienen piezas abiertas y porciones tubulares J se
deberá calcular como la sumatoria de J para las partes abiertas y las partes
tubulares.

ky el factor de longitud efectiva para el ala comprimida respecto del eje débil y. No
se deberá tomar un valor de ky menor que 1.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 53

Lb la longitud lateralmente no arriostrada de la viga entre puntos de arriostramiento o
entre un punto de arriostramiento y el extremo libre de una viga en voladizo. Los
puntos de arriostramiento son los puntos en los cuales el ala comprimida está
impedida de desplazarse lateralmente o la sección transversal está restringida
contra la torsión, en cm.

d altura total de la sección de la viga, en cm.
C.5.2.2.2. Secciones con simetría simple, asimétricas respecto del eje de flexión.
Flexando alrededor del eje fuerte
Para una viga asimétrica respecto del eje de flexión, flexando alrededor del eje fuerte,
el rye de la Sección C.5.2.2.1 se calcula tomando Iy, Sc y J como si ambas alas fueran
iguales al ala comprimida, manteniendo la altura total de la sección.
C.5.2.2.3. Secciones con simetría simple, simétricas o asimétricas respecto del
eje de flexión, secciones con simetría doble y secciones sin eje de
simetría. Flexando alrededor del eje fuerte
Para cargas que no provocan torsión ni flexión lateral se deberá determinar un valor de
rye (cm) más exacto de acuerdo con la presente Sección. Si las cargas provocan
torsión y/o flexión lateral, tensiones de alabeo y/o tensiones de flexión lateral se
deberán aplicar los requisitos de la Sección D.4.

c
3
eb
ye S E
10.M
2,1
L
r π= (C.5.2.2.3-1)

siendo:

Me el momento crítico elástico (kN.m) determinado de la siguiente manera:

( ) 3
ey
et2
o
2
eye 10 F
F
r U U F A M −⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛++= (C.5.2.2.3-2)

Me para vigas en voladizo será determinado por análisis racional salvo que el extremo
libre esté lateralmente arriostrado o que el diagrama de carga de la viga esté indicado
en la Sección C.5.2.3. Referencias sobre análisis racional se indican en los
Comentarios.

eje y el eje de simetría baricéntrico o eje principal tal que el ala traccionada tiene
coordenada y positiva y la flexión se produce respecto del eje x.

A el área bruta de la sección transversal, en cm2.

E el módulo de elasticidad en compresión Tabla A.2-1 o A.2-2, en MPa.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 54
2
y
by
2
ey
r
L k
E
F
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛=
π
(C.5.2.2.3-3)
( ) ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ += 2
tt
w
2
2
o
et L k
C E
GJ
r A
1
F
π
(C.5.2.2.3-4)

Cw el módulo de alabeo torsional de la sección transversal, en cm6.

8
E3
G = el módulo de elasticidad transversal, en MPa.

ky el coeficiente de longitud efectiva para el ala comprimida respecto del eje débil y.
El valor de ky se deberá tomar mayor o igual que 1,0.

kt el coeficiente de longitud efectiva para pandeo torsional. El valor de kt se deberá
tomar mayor o igual que 1,0.

j C- g C U 2o1= (C.5.2.2.3-5)

C1 , C2 coeficientes que se determinan según lo establecido en la Sección C.5.2.3.

go la distancia entre el centro de corte y el punto de aplicación de la carga; esta
distancia se considera positiva cuando la carga se aleja del centro de corte y
negativa cuando la carga se dirige hacia el centro de corte. Para cargas
aplicadas en el centro de corte go = 0, en cm.

Iy el momento de inercia de la sección respecto del eje débil y, en cm4.

J el módulo de torsión de la sección, en cm4.

j un parámetro, en cm, que se determina según:
( ) o A 2A 3
x
- y dAx y dA y
I 2
1
j ∫∫ += (C.5.2.2.3-6)

Para secciones doble Te con simetría doble j = 0.
Para secciones doble Te con simetría simple, a modo de alternativa a la Ecuación
C.5.2.2.3-6, j se puede determinar por:

⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ −=
2
x
y
y
cy
f I
I
- 1 1
I
I 2
d 0,45 j (C.5.2.2.3-7)

Para secciones doble Te con simetría simple en las cuales el área del ala menor es
mayor o igual el 80% del área del ala mayor j se podrá tomar como − yo.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 55

Iyc el momento de inercia del ala comprimida respecto del eje del alma, (eje débil),
en cm4.

Ix e Iy los momentos de inercia de la totalidad de la sección respecto de los ejes:
fuerte x y débil y respectivamente, en cm4.

df la distancia entre el baricentro del ala y la punta del alma, en cm.

Lt la longitud no arriostrada para torsión, en cm.

ro el radio de giro polar de la sección transversal respecto del centro de corte, en
cm. Su valor se determina con la siguiente expresión:
2
o
2
o
2
y
2
xo y x r r r +++= (C.5.2.2.3-8)

rx, ry los radios de giro de la sección transversal respecto de los ejes principales
baricéntricos, en cm.

Sc el módulo resistente elástico de la sección, calculado, para la fibra extrema
comprimida, para flexión respecto del eje fuerte x, en cm3.

xo la coordenada x del centro de corte, en cm.

yo la coordenada y del centro de corte, en cm.

El origen del sistema de coordenadas coincide con la intersección de los ejes
principales.
C.5.2.3. Coeficientes de pandeo lateral
Para los casos no cubiertos en las Secciones C.5.2.3.3. y C.5.2.3.4., los coeficientes
Cb, C1 y C2 se deberán determinar como se especifica en las Secciones C.5.2.3.1. ó
C.5.2.3.2..
C.5.2.3.1. Secciones con simetría doble
CBAMAX
MAX
b M3 M 4 M3 M 2,5
M 12,5
C +++= (C.5.2.3.1-1)

siendo:

MMAX el valor absoluto del máximo momento flector en el segmento de viga no
arriostrado, en kN.m.

MA el valor absoluto del momento flector en la sección ubicada a un cuarto de la
luz del segmento de viga no arriostrado, en kN.m.

MB el valor absoluto del momento flector en la sección ubicada a la mitad de la luz
del segmento de viga no arriostrado, en kN.m.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 56
MC el valor absoluto del momento flector en la sección ubicada a tres cuartos de la
luz del segmento de viga no arriostrado, en kN.m.

C1 Cuando los momentos varían linealmente entre los extremos del segmento no
arriostrado C1 = 0. En la Sección C.5.2.3.3 se indican valores de C1 para algunos
casos especiales. Para otras variaciones, a menos que haya valores más
exactos disponibles, C1 se deberá tomar igual a 0,5.

C2 Como j = 0 no se requiere un valor de C2.
C.5.2.3.2. Secciones con simetría simple
Cb para secciones con Icy / I y menor o igual que 0,1 o mayor o igual que 0,9,
Cb = 1.0.
Para secciones con Icy / I y mayor que 0,1 y menor que 0,9 el valor de Cb se
deberá determinar de acuerdo con la Ecuación C.5.2.3.1-1.
Cuando MMAX produce compresión en el ala mayor y el ala menor también está
sujeta a compresión en la longitud no arriostrada, el elemento se deberá verificar
en la sección de MMAX y también en la sección donde el ala menor está sujeta a
su máxima compresión. En la sección de MMAX el valor de Cb se deberá calcular
usando la Ecuación C.5.2.3.1-1. En la ubicación donde el ala menor está sujeta a
su máxima compresión Cb se deberá tomar igual a 1,67.

C1 Cuando los momentos varían linealmente entre los extremos del segmento no
arriostrado C1 = 0. En la Sección C.5.2.3.3 se indican valores de C1 para algunos
casos especiales. Para otros casos C1 se deberá determinar por análisis
racional.

C2 Cuando los momentos varían linealmente entre los extremos del segmento no
arriostrado C2 = 1. En la Sección C.5.2.3.3. se indican valores de C2 para
algunos casos especiales. Para otros casos C2 se deberá determinar por análisis
racional.
C.5.2.3.3. Casos especiales − Secciones con simetría doble o simple
Para vigas simplemente apoyadas, y con los diagramas de cargas que se indican a
continuación, se deberán utilizar los siguientes valores de Cb, C1 y C2, excepto para
secciones en las cuales Icy / Iy es menor o igual que 0,1 o mayor o igual que 0,9, en
cuyo caso Cb se deberá tomar igual a 1,0:

(a) Carga uniformemente distribuida en la totalidad del tramo:

Cb = 1,13
C1 = 0,41 Cb
C2 = 0.47 Cb


(b) Una carga concentrada aplicada a una distancia aL de uno de los extremos del
tramo:

a)-(1 a 1,6- 1,75 Cb = (C.5.2.3.3-1)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 57
a sen
a)- (1 a
C
C 22
b
1 ππ= (C.5.2.3.3-2)

2
C- C
C 1b2 = (C.5.2.3.3-3)


(c) Dos cargas concentradas aplicadas simétricamente a una distancia aL de cada
extremo del tramo:

3
b a2,8 1 C += (C.5.2.3.3-4)

a sen
a
C 2
C 22
b
1 ππ= (C.5.2.3.3-5)

2
C
- C a)- (1 C 1b2 = (C.5.2.3.3-6)

C.5.2.3.4. Vigas en voladizo
Los valores de Cb para vigas en voladizo arriostradas en su extremo libre se pueden
evaluar usando la Ecuación C.5.2.3.1-1.
Para vigas en voladizo arriostradas en el apoyo y no arriostradas en el extremo libre,
Cb se deberá tomar de la siguiente manera:

Carga concentrada en el extremo libre
aplicada en el baricentro


Cb = 1,28, ky = 1,0

Carga uniformemente repartida aplicada en
el baricentro


Cb = 2,08, ky = 1,0
Momento flector uniforme Cb = 0,50 , ky = 2,1

C.5.2.4. Secciones rectangulares macizas flexando alrededor del eje fuerte
Para las secciones rectangulares macizas sometidas a flexión respecto del
eje fuerte, el Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

a. Para 1
b
b S
d C
L

t
d ≤
( ) 3Cycyn 10 S F 1,3 M −= φφ (C.5.2.4-1)


b. Para 2
b
b
1 S d C
L

t
d
S <<

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 58
( ) 3C
b
b
brbrbn 10 S d C
L

t
d
D2,3 - B M −⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= φφ (C.5.2.4-2)


c. Para 2
b
b S
d C
L

t
d ≥

( ) 3C
b
2
2
bb
n 10S
d
L

t
d
29,5
E C
M −
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ (C.5.2.4-3)


siendo:
br
b
y
ycbr
1 D2,3
F1,3 - B
S
φ
φ
= (C.5.2.4-4)
2,3
C
S br2 = (C.5.2.5-5)

Bbr , Cbr , Dbr constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φb = 0,85

d la altura de la sección transversal de la viga, en cm.

t el espesor de la sección transversal de la viga, en cm.

Lb la longitud lateralmente no arriostrada; longitud entre puntos de arriostramiento
contra el desplazamiento lateral del ala comprimida o entre puntos arriostrados
contra la torsión de la sección transversal. O entre un punto de arriostramiento y
el extremo libre de una viga en voladizo. Es decir que los puntos de
arriostramiento son los puntos en los cuales el ala comprimida está impedida de
desplazarse lateralmente o la sección transversal está restringida contra la
torsión, en cm.

Cb un coeficiente que depende de la variación del momento sobre la longitud no
arriostrada. Cb deberá ser como se indica en la Sección C.5.2.3 o bien se deberá
tomar igual a 1.

SC el módulo resistente elástico referido a la fibra comprimida de la sección bruta,
en cm3.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 59
C.5.2.5. Tubos rectangulares, secciones cajón, y vigas que tengan secciones
con partes tubulares flexando alrededor del eje fuerte
En el presente Reglamento se considera a los perfiles tubulares como secciones
cerradas.

La Resistencia de diseño a flexión φ Mn (kN.m) para el estado límite de pandeo lateral
será:

a. Para 1
y
b
cb S
2
J I
C
S L ≤
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
( ) 3Cycyn 10S F M −= φφ (C.5.2.5-1)


b. Para 2
y
b
cb
1 S
2
J I
C
S L
S <
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛<

( ) 3C
y
b
cb
ccbn 10S
2
J I
C
S L
D 1,6- B M −⋅
⎟⎟
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
= φφ (C.5.2.5-2)


c. Para 2
y
b
cb S
2
J I
C
S L ≥
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛


( ) 3C
y
b
cb
2
b
n 10 S
2
J I
C
S L
56,2
E
M −
⎟⎟
⎟⎟
⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜⎜
⎝
⎛
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛
= πφφ (C.5.2.5-3)


siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 60
2
c
b
ycy
c
1 D 1,6
F
- B
S
⎟⎟
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
= φ
φ
(C.5.2.5-4)

2
c
2 1,6
C
S ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛= (C.5.2.5-5)

Bc , Cc , Dc constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φb = 0,85

Iy el momento de inercia de la viga respecto del eje débil, en cm4.

J módulo de torsión de la sección, en cm4.

Lb la longitud lateralmente no arriostrada; longitud entre puntos de arriostramiento
contra el desplazamiento lateral del ala comprimida o entre puntos arriostrados
contra la torsión de la sección transversal. O entre un punto de arriostramiento y
el extremo libre de una viga en voladizo. Es decir que los puntos de
arriostramiento son los puntos en los cuales el ala comprimida está impedida de
desplazarse lateralmente o la sección transversal está restringida contra la
torsión, en cm.

Cb el coeficiente de flexión dependiente de la variación del diagrama de momento
flector sobre la longitud no arriostrada. Cb deberá ser como se indica en la
Sección C.5.2.3 o bien se deberá tomar igual a 1.

Sc el módulo resistente elástico de la sección, relativo al eje de flexión, y
correspondiente a la fibra extrema comprimida, en cm3.

Alternativamente, φ Mn se podrá calcular usando las expresiones de la Sección
C.5.2.1 y reemplazando ry por rye indicado en la Sección C.5.2.2.

Para los tubos rectangulares angostos solicitados a flexión respecto del eje fuerte y
cuya relación altura / ancho es mayor o igual que 6 el término 2JIy se puede
reemplazar por Iy.
C.5.2.6. Alas comprimidas de vigas con apoyos elásticos
Las resistencias de diseño a flexión para el estado límite de pandeo lateral en vigas
con alas comprimidas que tienen apoyos elásticos, como por ejemplo el ala
comprimida de una cubierta con juntas engrafadas, tipo SSR (Standing Seam Roof) o
una viga en forma de omega invertida con sus dos alas comprimidas, se podrá
determinar en base a la Sección C.5.2.1., utilizando el siguiente valor efectivo de
Lb / ry en las fórmulas para el Momento de diseño:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 61
4/1
ycs
2
c
y
b
I 10
A E
2,7 efectivo
r
L
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= β (C5.2.6-1)

siendo:

Ac el área de una columna ideal comprimida (ala comprimida más 1/3 del área de la
porción del alma comprendida entre el ala comprimida y el eje neutro), en cm2.

E el módulo de elasticidad en compresión, en MPa.

Iyc el momento de inercia de la columna ideal comprimida respecto de un eje
paralelo al alma vertical (eje débil), en cm4.

βs una constante elástica (fuerza transversal aplicada al ala comprimida del
elemento de longitud unitaria dividida por la flecha debida a esa fuerza, en
kN/cm.cm.
C.5.3. Estado límite de pandeo local del ala uniformemente comprimida
El momento de diseño para el estado límite de pandeo local del ala uniformemente
comprimida φ Mn (kN.m) se determinará para cada tipo de sección transversal, de
acuerdo con las Secciones, C.5.3.1 a C.5.3.7, según corresponda.
C.5.3.1. Tubos circulares u ovalados
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

(a). Para Rb /t ≤ S1
( ) 3Cycyn 10SF 1,17 M −= φφ (C.5.3.1-1)


(b). Para S1 < Rb /t < S2
( ) 3Cbtbtbbn 10 St
R
D- B M −⋅⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= φφ (C.5.3.1-2)

(c). Para Rb /t ≥ S2, la resistencia de diseño a flexión φ Mn (kN.m) se deberá determinar
a partir de las tensiones de diseño para paredes de tubos uniformemente comprimidos
de la Sección C.4.9 usando la fórmula que corresponda según el valor particular de
Rb/t.
( ) ( ) 3CnLn 10SFM −= φφ (C.5.3.1-3)

siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 62
2
tb
b
y
yctb
1 D
F 1,17- B
S
⎟⎟
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
= φ
φ
(C.5.3.1-4)

2
t
b
c
tb
t
b
y
tb
2
D - D
B - B
S
⎟⎟
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
=
φ
φ
φ
φ
(C.5.3.1-5)

Btb , Bt , Dtb , Dt constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

En el caso de los tubos con soldaduras circunferenciales, las ecuaciones de la
presente sección son aplicables sólo para Rb/t ≤ 20.

φy = 0,95

φc = 0,85

φb = 0,85

Sc Módulo resistente elástico de la sección relativo al eje de flexión y correspondiente
a la fibra extrema comprimida, en cm3.

φ FnL tensión de diseño para pandeo local dada en la Sección C.4.9, en MPa.
C.5.3.2. Elementos planos apoyados en un borde (no rigidizados)
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

a. Para b /t ≤ S1
( ) 3Cycyn 10 S F M −= φφ (C.5.3.2-1)

b. para S1 < b /t < S2

( ) 3Cppbn 10 S t
b
D 5,1- B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φφ (C.5.3.2-2)
c. para b /t ≥ S2

( ) 3Cp2bn 10S
t
b
1,5
E B k
M −= φφ (C.5.3.2-3)
siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 63
p
yc
b
y
p
1 D 5,1
F - B
S
φ
φ
= (C.5.3.2-4)

p
p1
2 D 5,1
B k
S = (C.5.3.2-5)

Bp , Cp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

k1 , k2 constantes. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φb = 0,85

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá asumir igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-1 se ilustra la dimensión b.
C.5.3.3. Elementos planos apoyados en ambos bordes (rigidizados)
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

a. para b /t ≤ S1
( ) 3Cycyn 10 S F M −= φφ (C.5.3.3-1)

b. para S1 < b /t < S2

( ) 3Cppbn 10 S t
b
D 1,6- B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φφ (C.5.3.3-2)

c. para b /t ≥ S2

( ) 3Cp2bn 10 S
t
b
6,1
E B k
M −= φφ (C.5.3.3-3)

siendo:

p
yc
c
y
p
1 D 1,6
F - B
S
φ
φ
= (C.5.3.3-4)

p
p1
2 D 1,6
B k
S = (C.5.3.3-5)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 64
Bp , Cp , Dp constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

k1 , k2 constantes. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φb = 0,85

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-2 se ilustra la dimensión b.
C.5.3.4. Elementos curvos apoyados en ambos bordes
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

a. Para Rb /t ≤ S1
( ) 3Cycyn 10 S F 1,17 M −= φφ (C.5.3.4-1)

b. Para S1 < Rb /t < S2

( ) 3Cbttbn 10 S t
R
D- B M −⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡= φφ (C.5.3.4-2)

c. Para Rb /t ≥ S2

( ) 3C2
bb
2
cp
n 10 S
35
tR
1
t
R
16
E
M −
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛ +⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
= πφφ (C.5.3.4-3)

siendo:

2
t
yc
c
y
t
1 D
F 1,17- B
S
⎟⎟
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
= φ
φ
(C.5.3.4-4)
t2 C S = (C.5.3.4-5)

Ct = R b/t en la intersección de las Ecuaciones C.5.3.4-2 y C.5.3.4-3.

Rb el radio a mitad del espesor de un elemento de sección circular, o máximo radio a
mitad del espesor de un elemento de sección ovalada, en cm.

Bt , Ct , Dt constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 65
φb = 0,85

φcp = 0,80

En el caso de tubos con soldaduras circunferenciales, las ecuaciones de la presente
Sección son aplicables sólo para Rb/t ≤ 20 .
C.5.3.5. Elementos planos apoyados en un borde y con rigidizador en el otro
Los requisitos de la presente Sección se aplican cuando Ds/b ≤ 0,8. La resistencia de
diseño a flexión φ Mn (kN.m) será el menor de los siguientes valores (a) o (b):

(a) ( ) 3Cycyn 10 S F M −= φφ (C.5.3.5-1)


(b) ( )( ) M MMM M STSTUTSTUTn φρφφφφ ≤−+= (C.5.3.5-2)

Para un rigidizador recto de espesor constante, la resistencia de diseño φ Mn no
deberá ser mayor que la resistencia de diseño a flexión φ Mn = φ FnL. S c.(10) -3 siendo,
φ FnL la tensión de diseño para pandeo local del rigidizador, determinada de acuerdo
con la Sección C.4.5.1.

En las expresiones anteriores:

Ds es la dimensión definida en las Figuras C.4-3 y C.4-4.

φMUT es la resistencia de diseño a flexión, en kN.m, determinada de acuerdo con la
Sección C.5.3.2 despreciando la existencia del rigidizador o sea con el elemento
no rigidizado.

φMST es la resistencia de diseño a flexión, en kN.m, determinada de acuerdo con la
Sección C.5.3.3 o sea considerando el elemento como rigidizado.

ρST es una relación a determinar de la siguiente forma:

ρST = 1,0 para b /t ≤ S/3 (C.5.3.5-3)

1,0
3
1
-
S
t
b
t9
r
sST ≤
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜
⎝
⎛=ρ para S/3 < b /t ≤ S (C.5.3.5-4)

1,0
3
S
t
b
t 1,5
r
sST ≤
⎟⎟
⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎜
⎝
⎛
+
=ρ para 2S > b /t > S (C.5.3.5-5)

rs es el radio de giro del rigidizador, en cm. Se determina de la siguiente forma:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 66
- Para rigidizadores simples en forma de labio recto, de espesor constante,
similares a los ilustrados en la Figura C.4-3, rs se deberá calcular como:

3
sen d
r ss
θ= (C.5.3.5-6)
- Para otros rigidizadores, rs se deberá calcular respecto del espesor medio del
elemento rigidizado.

ds es el ancho de la parte plana del labio rigidizador, en cm. Ilustrado en la Figura
C.4-3.

ycF
E
1,28 S = (C.5.3.5-7)

b es la distancia entre el borde no apoyado del elemento y. el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En las Figuras C.4-3 se ilustra la dimensión b.

φy = 0,95
C.5.3.6. Elementos planos apoyados en ambos bordes y con rigidizador
intermedio
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

(a) Para λs ≤ S1

( ) 3Cycyn 10 S F M −= φφ (C.5.3.6-1)


(b) Para S1 < λs < S2
[ ] ( ) 3Csccbn 10S D- B M −= λφφ (C.5.3.6-2)


(c) Para λs ≥ S2

( ) 3C2
s
2
b
n 10S
E
M −= λ
πφφ (C.5.3.6-3)

La resistencia de diseño φ Mn obtenida de acuerdo con la presente Sección, no
deberá ser mayor que la resistencia de diseño a flexión determinada de acuerdo con la
Sección C.5.3.3. considerando la relación de esbeltez local de los subelementos del
elemento con rigidizador intermedio.

La resistencia de diseño φ Mn obtenida de acuerdo con la presente Sección, no deberá
ser menor que la resistencia de diseño a flexión determinada de acuerdo con la
Sección C.5.3.3 considerando la relación de esbeltez local despreciando la existencia
del rigidizador intermedio.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 67

En las expresiones anteriores:

c
yc
c
y
c
1 D
F - B
S
φ
φ
= (C.5.3.6-4)

c2 C S = (C.5.3.6-5)
3
o
s
s
t b
I 10,67
1 1
t b
A
1

t
b
4,62
++
+
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=λ (C.5.3.6-6)

Bc , Cc , Dc constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

As es el área del rigidizador, en cm2.

Io es el momento de inercia de una sección que comprende el rigidizador y la mitad
del ancho de los subelementos adyacentes y las equinas de transición tomado
respecto del eje baricéntrico de la sección paralelo al elemento rigidizado, en
cm4 (Figura C.4-5).

φy = 0,95

φb = 0,85
C.5.3.7. Elementos planos apoyados en el borde traccionado, y con el borde
comprimido libre
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

(a). para b /t ≤ S1

( ) 3Cycyn 10 S F 1,3 M −= φφ (C.5.3.7-1)


(b). para S1 < b/t < S 2

( ) 3Cbrbrbn 10S t
b
D 3,5- B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φφ (C.5.3.7-2)


(c). para b /t ≥ S2

( ) 3C2
2
b
n 10S
t
b
5,3
E
M −
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ (C.5.3.7-3)

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 68

siendo:
br
yc
b
y
br
1 D 3,5
F 1,3 - B
S
φ
φ
= (C.5.3.7-4)

3,5
C
S br2 = (C.5.3.7-5)

φy = 0,95

φb = 0,85

b la distancia entre el borde no apoyado del elemento y el talón del chaflán o la
curva, excepto si el radio interno de la esquina es mayor que 4 veces el espesor,
en cuyo caso para calcular b el radio interno se deberá tomar igual a 4 veces el
espesor, en cm. En la Figura C.4-1 se ilustra la dimensión b.

Bbr , Cbr , Dbr constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.
C.5.4. Estado límite de pandeo local del alma
El momento de diseño para el estado límite de pandeo local del alma se determinará
para cada tipo de sección transversal, de acuerdo con las secciones, C.5.4.1 y C.5.4.2
según corresponda.
C.5.4.1. Elementos planos apoyados en ambos bordes
El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

(a) Para h /t ≤ S1

( ) 3Cycyn 10 S F 1,3 M −= φφ (C.5.4.1-1)


(b) Para S1 < h /t < S2

( ) 3Cbrbrbn 10 S t
h
Dm - B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φφ (C.5.4.1-2)


(c) Para h /t ≥ S2

( ) 3Cbr2bn 10 S
t
h
m
E B k
M −
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
φφ (C.5.4.1-3)
siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 69
br
yc
b
y
br
1 Dm
F 1,3 - B
S
φ
φ
= (C.5.4.1-4)

br
br1
2 Dm
Bk
S ⋅
⋅= (C.5.4.1-5)


c 2
c
1,15 m
c
o+= para 1
c
c
1-
c
o << (C.5.4.1-6)


c
c
1
3,1
m
c
o−
= para 1-
c
c
c
o ≤ (C.5.4.1-7)

Bbr , Dbr constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

cc la distancia entre el eje neutro y la fibra extrema del elemento que tiene la mayor
tensión de compresión, en cm.

c o la distancia entre el eje neutro y la otra fibra extrema del elemento, en cm.
Las distancias a las fibras comprimidas se consideran negativas; y las distancias
a las fibras traccionadas se consideran positivas.

Sc Módulo resistente elástico de la sección bruta relativo al eje de flexión y referido a
la fibra extrema comprimida, en cm3

h la altura libre del alma, en cm. (Figura C.5-1).

φy = 0,95

φb = 0,85









Figura C.5-1. Dimensión h

C.5.4.2. Elementos planos apoyados en ambos bordes y con un rigidizador
longitudinal
Los requisitos de la presente Sección se aplican cuando los rigidizadores están
ubicados a 0,4 d 1 del ala, como se ilustra en la Figura C.5-2.
h h

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 70

El Momento de diseño φ Mn (kN.m) será:

(a) Para h /t ≤ S1

( ) 3Cycyn 10 S F 1,3 M −= φφ (C.5.4.2-1)


(b) Para S1 < h /t < S2

( ) 3Cbrbrbn 10 S t
h
D0,29 - B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡= φφ (C.5.4.2-2)


(c) Para h /t ≥ S2

( ) 3Cbr2bn 10 S
t
h
,29 0
E B k
M −
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
φφ (C.5.4.2-3)
siendo:
br
yc
b
y
br
1 D0,29
F 1,3 - B
S
φ
φ
= (C.5.4.2-4)

br
br1
2 D29,0
Bk
S ⋅
⋅= (C.5.4.2-5)

Bbr , Dbr constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

h la altura libre del alma, en cm. (Figura C.5-2).

d1 la distancia libre entre el eje neutro y el ala comprimida, en cm. (Figura C.5-2).

Sc Módulo resistente elástico de la sección bruta relativo al eje de flexión y referido a
la fibra extrema comprimida, en cm3.

φy = 0,95

φb = 0,85








Figura C.5-2. Dimensiones h y d1
0.4d1
d1
h

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 71
C.5.5. Flexión de secciones macizas respecto del eje débil
Para las secciones rectangulares macizas sometidas a flexión respecto del eje débil,
varillas y barras macizas de sección cuadrada, y circulares macizas, la resistencia de
diseño a flexión φ Mn (kN.m) será:

( ) 3cycyn 10SF 1,3 M −= φφ (C.5.5-1)

Sc Módulo resistente elástico de la sección transversal relativo al eje de flexión y
referido a la fibra extrema comprimida, en cm3.
C.6. RESISTENCIA DE DISEÑO A CORTE
C.6.1. Almas planas apoyadas en ambos bordes, sin rigidizadores
La resistencia de diseño a corte Vd (kN) será:

( ) 1WLVd 10 A F V −= φ (C.6.1-1)

AW área del alma o almas (Σ h.t ), en cm2.

La tensión de diseño al corte φFVL (MPa) se obtiene por:
(a) Para h /t ≤ S1

3
F
F ytyVL
φφ = (C.6.1-2)

(b) Para S1 < h /t < S2

⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
t
h
D 1,25- B F vvvpVL φφ (C.6.1-3)

(c) Para h /t ≥ S2

2
2
v
VL
t
h
1,25
E
F
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ (C.6.1-4)

siendo:

h altura libre del alma, en cm. (Figura C.5-1).

t espesor del alma, en cm.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 72
v
vp
yyt
v
1 D 1,25
3
F
- B
S
φ
φ
= (C.6.1-5)
t
h
S2 = en la intersección de las Ecuaciones C.6.1-3 y C.6.1-4.

Bv , Dv constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

φy = 0,95

φv = 0,80

φvp = 0,90

C.6.2. Almas planas apoyadas en ambos bordes, con rigidizadores
La resistencia de diseño a corte Vd (kN) será:
( ) 1WLVd 10 A F V −= φ (C.6.1-1)

AW área del alma o almas ( Σ h.t ), en cm2.

La tensión de diseño al corte φFVL (MPa) se obtiene por:

(a) Para a e / t ≤ S1


3
F
F ytyVL
φφ = (C.6.2-2)

(b) Para S1 < a e / t < S2

⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
t
a
D 1,25- B 1,375 F evvvpVL φφ (C.6.2-3)


(c) Para a e / t ≥ S2

2
e
2
v
VL
t
a
1,25
E 1,375
F
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ (C.6.2-4)

siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 73
2
2
1
1
e
a
a
0,7 1
a
a
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+
=

a1 la menor dimensión del panel rectangular, en cm.

a2 la mayor dimensión del panel rectangular, en cm.

t espesor del alma, en cm.

v
vp
yty
v
1 D 1,25
3 1,375
F
- B
S
φ
φ
= (C.6.2-5)

Bv , Dv constantes de pandeo. Tablas: C.2-1 ó C.2-2.

t
a
S e2 = en la intersección de las Ecuaciones C.6.2-2 y C.6.2-3.

φy = 0,95

φv = 0,80

φvp = 0,90

Las especificaciones para rigidizadores se indican en las Secciones D.6 y D.7.
C.6.3. Tubos circulares y ovalados
La Resistencia de diseño al corte Vd (kN) en tubos circulares y ovalados sometidos a
cargas de corte o de torsión será:

( ) ( ) 1gVLd 10A5,0FV −= φ (C.6.3-1)

siendo:

Ag área bruta del tubo, en cm2

φ FVL tensión de diseño a corte o torsión, en MPa. Se determinará con las
especificaciones de la Sección C.6.1 usando la relación h/t dada por:

4/1
b
S
8/5
b
R
L

t
R
9,2
t
h
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= (C.6.3-2)

siendo:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 74

Rb radio a la mitad del espesor de un tubo circular o máximo radio a la mitad del
espesor de un tubo ovalado, en cm.

t espesor del tubo, en cm.

Ls longitud de tubo entre rigidizadores circunferenciales, o longitud total si no hay
rigidizadores circunferenciales, en cm.
C.6.4. Secciones rectangulares macizas y secciones asimétricas
La Resistencia de diseño a corte expresada en términos de tensión φ Fv deberá ser
mayor o igual a la Resistencia requerida fuv determinada mediante análisis seccional
elástico cuando la estructura está sometida a las acciones mayoradas:

(a) Para el estado límite de plastificación bajo tensiones de corte:

yVuy F6,0Ff φφ =≤ (C.6.4-1)

φ = 0,90


(b) Para el estado límite de pandeo:

VLuy Ff φ≤ (C.6.4-2)

FVL tensión critica de pandeo por corte, en MPa.

φc = 0,85
C.7. BARRAS DE ÁNGULO SIMPLE SOLICITADAS A FLEXIÓN
La resistencia de diseño a flexión determinada según la Sección C.7.1 se deberá
utilizar de acuerdo con las especificaciones de las secciones C.7.2 y C.7.3.
C.7.1. Resistencia de diseño a flexión
La resistencia de diseño a flexión será el menor valor de φ Mn, (MPa) con Mn
determinado por aplicación de lo especificado en las secciones C.7.1.1 a C.7.1.3.

El factor de resistencia será φ = 0,95 para los estados límites de fluencia, y φ = 0,85
para todos los demás estados límites.
C.7.1.1. Estado límite de pandeo local
• Para el estado límite de pandeo local, cuando la punta del ala del ángulo esté
comprimida (ver Figura C.7-1), Mn (kN.m) se determinará con las siguientes
expresiones:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 75


Figura C.7-1
Para: 1S t
b ≤
( ) 3cycn 10 S F1,3 M −= (C.7.1.1-1)


Para: 21 S t
b
S <<

( ) 3cbrbrn 10 S t
b
D 4- B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= (C.7.1.1-2)


Para: 2S t
b ≥

( ) 32c
2
n 10
t
b
4
S E
M −
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
= π (C.7.1.1-3)


siendo:
( )
br
ycbr
1 D 4
F1,3 - B
S = (C.7.1.1-4)

4
C
S br2 = (C.7.1.1-5)

Bbr , Dbr constantes de pandeo. Tablas C.2-1 ó Tabla C.2-2.

Sc el módulo resistente elástico de la sección relativo al eje de flexión, y
correspondiente a la punta comprimida, en cm3.


• Para el estado límite de pandeo local si una de las alas del ángulo está
uniformemente comprimida (Figura C.7-2) Mn (kN.m) se determinará con las
siguientes expresiones:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 76

Figura C.7-2

Para: 1S t
b ≤
( ) 3cycn 10S F M −= (C.7.1.1-6)


Para: 21 S t
b
S <<

( ) 3cppn 10 S t
b
D 5,1- B M −⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛= (C.7.1.1-7)

Para: 2S t
b ≥

( ) 32c
2
n 10
t
b
1,5
S E
M −
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ ⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛
= π (C.7.1.1-8)

siendo:
( )
p
ycp
1 D 1,5
F- B
S = (C.7.1.1-9)

5,1
C
S p2 = (C.7.1.1-10)

Bp , Dp constantes de pandeo. Tablas C.2-1 ó Tabla C.2-2.
C.7.1.2. Estado límite de plastificación
• Para el estado límite de plastificación, cuando la punta del ala del ángulo esté
traccionada (ver Figura C.7-3), Mn (kN.m) se determinará con la siguiente
expresión:


Figura C.7-3

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 77


yn M1,3 M = (C.7.1.2-1)

siendo:

My el momento elástico relativo al eje de flexión, en kN.m. ( ) 3tyty 10 S F M −= .

St el módulo resistente elástico de la sección relativo al eje de flexión, y
correspondiente a la punta traccionada, en cm3.
C.7.1.3. Estado límite de pandeo lateral-torsional
Para el estado límite de pandeo lateral-torsional, Mn (kN.m) se determinará con las
siguientes expresiones:

Para: yob M M ≤

ob
y
ob
n M M
M
0,17- 0,92 M ⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= (C.7.1.3-1)

Para: yob M M >

yy
ob
y
n M1,3 M M
M
1,17- 1,92 M ≤⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛= (C.7.1.3-2)

siendo:

Mob el momento de pandeo lateral-torsional elástico determinado con las
Secciones C.7.2. ó C.7.3., según corresponda, en kN.m. Cb se deberá
determinar de acuerdo con la Ecuación C.5.2.3.1-1, pero no deberá ser
mayor que 1,3.

My el momento elástico de la sección relativo al eje de flexión, en kN.m.
Menor valor de Fyc.S c(10) -3 o Fyt.S t(10) -3 .
C.7.2. Flexión alrededor de los ejes geométricos
La Figura C.7-4 ilustra la representación de la flexión respecto de un eje geométrico.








Figura C.7-4

Subsecciones
a. y b.
Subsección c.Sección C.7.2.1.
Subsecciones (a) y (b) Sección C.7.2.2

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 78
C.7.2.1. Casos con restricción torsional
(a) Los perfiles ángulo flexados que tengan restricción al pandeo lateral-torsional en
toda su longitud deberán ser dimensionados en base a la flexión alrededor de sus
ejes geométricos, y su resistencia nominal a flexión Mn será el menor de los
valores determinados por las secciones C.7.1.1 y C.7.1.2.

(b) Para perfiles ángulo de alas iguales cuando la restricción al pandeo lateral-
torsional se produce sólo en el punto de momento máximo, la resistencia de
diseño a flexión, φ Mn, se deberá calcular con Sc igual al módulo resistente de la
sección respecto del eje geométrico. La resistencia nominal a flexión, Mn, será
determinado por lo especificado en la Sección C.7.1. Si la punta del ala del
ángulo está comprimida, la resistencia al pandeo lateral-torsional se determinará
de acuerdo con la Sección C.7.1.3 con:

( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+= 1-
b
t L
0,78 1
L
10 C t b E 0,82
M
2
2
b
2
b
3-
b
4
ob (C.7.2.1-1)

Si la punta del ala del ángulo está traccionada, la resistencia al pandeo lateral-
torsional será determinada de acuerdo con la Sección C.7.1.3 con:

( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛+= 1
b
t L
0,78 1
L
10 C t b E 0,82
M
2
2
b
2
b
3-
b
4
ob (C.7.2.1-2)

siendo:

Mob el momento de pandeo lateral-torsional elástico, en kN.m.

Lb longitud lateralmente no arriostrada, en cm.

b ancho total del ala del ángulo, en cm.

t espesor del ala del ángulo, en cm.

C.7.2.2. Ángulos de alas iguales sin restricción torsional
Las barras formadas por un perfil ángulo de alas iguales sin restricción al pandeo
lateral-torsional y sometidos a flexión alrededor de un eje geométrico, podrán ser
dimensionadas considerando únicamente la flexión alrededor del eje geométrico, con
las siguientes consideraciones:

(a) El momento elástico My será determinado utilizando un valor del módulo resistente
elástico S igual a 0,80 del módulo resistente elástico de la sección, relativo al eje
geométrico de flexión.

(b) Cuando la máxima compresión esté en la punta del ala del ángulo, la resistencia
nominal a flexión Mn es el menor de los siguientes valores:

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 79
1) resistencia al pandeo local determinada de acuerdo con la Sección C.7.1.1.
utilizando un valor del módulo resistente elástico S igual a 0,80 del módulo
resistente elástico de la sección, relativo al eje geométrico de flexión.

2) resistencia al pandeo lateral-torsional determinada de acuerdo con la Sección
C.7.1.3 con:

( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
−⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛+= 1
b
t L
0,78 1
L
10 C t b E 0,66
M
2
2
b
2
b
3-
b
4
ob (C.7.2.2-1)

(c) Cuando la máxima tracción esté en la punta del ala del ángulo, la resistencia
nominal a flexión Mn es el menor de los siguientes valores:

1) la resistencia nominal para el estado límite de plastificación determinada de
acuerdo la Sección C.7.1.2.
2) la resistencia al pandeo lateral-torsional determinada de acuerdo con la Sección
C.7.1.3 con:

( )
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
+⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛+= 1
b
t L
0,78 1
L
10 Ct b E 0,66
M
2
2
b
2
b
-3
b
4
ob (C.7.2.2-2)

C.7.2.3. Ángulos de alas desiguales sin restricción torsional
Las barras de un solo perfil ángulo de alas desiguales que no tengan restricción al
pandeo lateral-torsional, y que estén sometidas a flexión alrededor de un eje
geométrico, deberán ser dimensionadas como un ángulo solicitado a flexión respecto
de un eje principal (Sección C.7.3).
C.7.3. Flexión alrededor de los ejes principales
Las barras de un solo perfil ángulo que no tengan restricción al pandeo lateral torsional
deberán ser dimensionadas considerando la flexión alrededor de los ejes principales,
excepto en el caso indicado en la Sección C.7.2.2 cuando se utilice la alternativa allí
especificada.
Se deberá evaluar la flexión alrededor de ambos ejes principales según lo especificado
en Capítulo D, Sección D.2.
La Figura C.7-5 ilustra la flexión respecto de los ejes principales.








Figura C.7-5




Flexión respecto
del eje menor
Flexión respecto
del eje mayor

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 80
C.7.3.1. Ángulos de alas iguales
(a) Flexión alrededor del eje principal de mayor inercia.
La resistencia nominal a flexión Mn alrededor del eje principal de mayor inercia
será el menor de los siguientes valores:
1) resistencia al pandeo local determinada de acuerdo con la Sección C.7.1.1.
2) resistencia al pandeo lateral-torsional determinada de acuerdo con la Sección
C.7.1.3 con:
( )
b
-322
bob L
10 t b E 0,46
C M = (C.7.3.1-1)


(b) Flexión alrededor del eje principal de menor inercia.
Para perfiles ángulo de alas iguales, flexando alrededor del eje principal de
menor inercia, la resistencia nominal a flexión Mn deberá ser determinada de
acuerdo con las especificaciones de la Sección C.7.1.1 cuando las puntas están
comprimidas, y con las de la Sección C.7.1.2 cuando las puntas estén
traccionadas.
C.7.3.2. Ángulos de alas desiguales
(a) Flexión alrededor del eje principal de mayor inercia
Para perfiles ángulo de alas desiguales, flexando alrededor del eje principal de
mayor inercia, la resistencia nominal a flexión Mn será el menor de los siguientes
valores:
1) resistencia al pandeo local determinada de acuerdo con la Sección C.7.1.1 para
el ala con su punta comprimida.
2) resistencia al pandeo lateral-torsional determinada de acuerdo con la Sección
C.7.1.3 con:
( )
⎥⎥
⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎢
⎣
⎡
β+⎟⎟⎠
⎞
⎜⎜⎝
⎛+β= w
2
z
b2
wb2
b
z3-
ob r
t L
0,052 C
L
I
10 E 4,9 M (C.7.3.2-1)

Siendo:

Iz el momento de inercia de la sección con respecto del eje principal de menor
inercia, en cm4.

rz el radio de giro de la sección con respecto al eje principal de menor inercia, en
cm.

( ) o22
w
w z 2- dA z w z I
1
⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡ += ∫β (C.7.3.2-2)

βw una propiedad especial de la sección para ángulos de alas desiguales. Este valor
es positivo para el ala corta en compresión y negativo para el ala larga en
compresión. Si el ala larga está en compresión en alguna sección de la longitud
no arriostrada leteralmente se deberá tomar el valor negativo de βw , en cm.

w, z coordenadas.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 81
zo la coordenada en la dirección del eje z del centro de corte con respecto al centro
de gravedad de la sección, en cm.
Iw el momento de inercia de la sección con respecto al eje principal de mayor inercia,
en cm4.

(b) Flexión alrededor del eje principal de menor inercia
Para perfiles ángulo de alas desiguales, la resistencia nominal a flexión Mn
alrededor del eje principal de menor inercia, deberá ser determinada de acuerdo a:
1) Si las puntas de las alas están comprimidas, se determinará de acuerdo con la
Sección C.7.1.1.
2) Si las puntas de las alas están traccionadas, se determinará de acuerdo con la
Sección C.7.1.2.
C.7.4. Resistencia de diseño a corte de barras de ángulo simple
La resistencia de diseño a corte Vd (kN) para barras de ángulo simple para el estado
límite de plastificación por corte, será:
( ) 1WVd 10 A F V −= φ (C.7.4-1)

yV F 6,0F φφ ≤ (C.7.4-2)

φ = 0,90

AW área del ala, en cm2.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 82
C.8. TABLAS


Tabla C.8-1: TRACCIÓN AXIAL
La resistencia de diseño de barras traccionadas axialmente, Pd = φ Pn, será el
menor valor obtenido de la consideración de los estados límites de:


Fluencia en la sección bruta :
( ) 1gytyn 10 A F P −= φφ


Rotura en la sección neta:

( ) 1eut
t
u
n 10 A F K
P −= φφ

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 83
Tabla C.8-2: COMPRESION AXIAL
( ) 1npgd 10 F AP −= φ

Si: nLing F F φφ ≤ ngnp F F φφ =
Si: nLing F F φφ > ( )
g
nggpinLigLi
np A
F AF A
F
∑ += φφφ
FnL según las Secciones C.4.5 a C.4.9.
Fng según la Sección C.4.1 a C.4.4.
Sección C.4.
Resistencia de
diseño
S ≤ S1*
Límite de
esbeltez S1*
Resistencia de diseño
S1* < S < S 2*
Límite de
esbeltez S2*
Resistencia de
diseño
S ≥ S2*
1. Pandeo Flexional
ycccng
FF φφ =
*
c
ycc
c D
F- B
=λ ( )
c
*
Ccccng
D- BF λφφ =
E
F

C
ycc
c πλ = 2c
yccc
ng
F
F λ
φφ =
2. Secciones no sujetas
a pandeo torsional ni
pandeo flexo-torsional
3 Secciones con
simetría doble o
simple sujetas a
pandeo torsional o
pandeo flexo-torsional


Son válidas las expresiones de la Sección C.4.1., con el mayor valor de la relación de esbeltez
r
kL

determinado de acuerdo a lo establecido para cada una de las Secciones.

Reglamento Argentino de Estructuras de Aluminio 84
4. Secciones no
simétricas sujetas a
pandeo torsional o
pandeo flexo-torsional
5. Compresión uniforme
en elementos de
columnas. Elementos
planos apoyados en
un borde (elementos
no rigidizados)
La tensión de diseño a compresión para pandeo local se determinará para cada tipo de sección transversal,
según las Secciones C.4.5.1. y C.4.5.2. según corresponda.

5.1. Compresión uniforme
en elementos no
rigidizados de
columnas, cuyo eje de
pandeo es un eje de
simetría
ycynL
F F φφ =
p
yc
c
y
p
D 5,1
F - B

t
b φ
φ
= ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 5,1- B F
ppcnL
φφ
p
p1
D 5,1
B k

t
b =
t
b
1,5
E B k
F p2c
nL
φφ =
5.2. Compresión uniforme
en elementos no
rigidizados de
columnas, cuyo eje de
pandeo NO es un eje
de simetría
ycynL
F F φφ =
p
yc
c
y
p
D 5,1
F - B

t
b φ
φ
= ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 5,1- B F
ppcnL
φφ
5,1
C

t
b p= 2
2
c
nL
t
b
1,5
E
F
⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛=
πφφ
6. Compresión uniforme
en elementos de
columnas. Elementos
planos apo-yados en
ambos bordes
(elementos
rigidizados)
ycynL
F F φφ =
p
yc
c
y
p
D 1,6
F - B

t
b φ
φ
= ⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡=
t
b
D 1,6- B F
ppcnL
φφ
p
p1
D 1,6
B k

t
b =
t
b
6,1
E B k
F p2c
nL
φφ =
7. Comp. unif. en
columnas. Elementos
planos apoyados en
un borde y con
rigidizador en el otro
Ver Sección C.4.7.