PROYECTO DE
EJEMPLOS DE APLICACIÓN DEL
REGLAMENTO ARGENTINO DE
ESTRUCTURAS DE ACERO PARA
EDIFICIOS

PARTE II






Autor : Ing. Gabriel R. Troglia

Colaboradores: Inga. María Gabriela Culasso
Ing. Gerardo Hillman
Ing. Daniel Troglia




EDICION AGOSTO 2000

C I R S O C

Balcarce 186 1° piso - Of. 138
(C1064AAD) Buenos Aires – República Argentina
TELEFAX. (54 11) 4349-8520 / 4349-8524

E-mail: cirsoc@inti.gov.ar
cirsoc@mecon.gov.ar

INTERNET: www.inti.gov.ar/cirsoc


Primer Director Técnico ( ? 1980): Ing. Luis María Machado



Directora Técnica: Inga. Marta S. Parmigiani

Coordinadora Area Acciones: Inga. Alicia M. Aragno
Area Estructuras de Hormigón: Ing. Daniel A. Ortega
Area Administración, Finanzas y Promoción: Lic. Mónica B. Krotz
Venta de Publicaciones: Carmelo J. Caniza













 2000

Editado por INTI
INSTITUTO NACIONAL DE TECNOLOGIA INDUSTRIAL
Av. Leandro N. Alem 1067 – 7° piso - Buenos Aires. Tel. 4313-3013


Queda hecho el depósito que fija la ley 11.723. Todos los derechos, reservados. Prohibida
la reproducción parcial o total sin autorización escrita del editor. Impreso en la Argentina.
Printed in Argentina.

C I R S O C


ORGANISMOS PROMOTORES

Secretaría de Obras Públicas de la Nación
Subsecretaría de Vivienda de la Nación
Instituto Nacional de Tecnología Industrial
Instituto Nacional de Prevención Sísmica
Cámara Argentina de la Construcción
Centro Argentino de Ingenieros
Consejo Profesional de Ingeniería Civil
Cámara Industrial de Cerámica Roja
Asociación de Fabricantes de Cemento Pórtland
Techint
Dirección Nacional de Vialidad
Acindar
Instituto Argentino de Siderurgia
Instituto Argentino de Normalización
Vialidad de la Provincia de Buenos Aires
Consejo Interprovincial de Ministros de Obras Públicas
Gobierno de la Ciudad de Buenos Aires
Asociación Argentina de Hormigón Elaborado
Cámara Argentina de Empresas de Fundaciones de Ingeniería civil

MIEMBROS ADHERENTES
Asociación Argentina de Tecnología del Hormigón
Asociación Argentina de Hormigón Estructural
Asociación de Ingenieros Estructurales
Telefónica de Argentina
Ministerio de Economía, Obras y Servicios Públicos de la Provincia del Neuquén
Transportadora Gas del Sur
Sociedad Central de Arquitectos
Sociedad Argentina de Ingeniería Geotécnica
Quasdam Ingeniería

I
P R O L O G O



El Comité Ejecutivo del CIRSOC ha decidido que cada nuevo proyecto que se presente a
discusión pública, vaya acompañado en lo posible de ejemplos de aplicación, con el fin de
facilitar la comprensión y utilización de las especificaciones contenidas en ellos por parte de los
estudiantes y de los profesionales que se acercan al tema por primera vez.

En la Parte I se han elegido elementos estructurales simples y de uso habitual en las
estructuras metálicas de nuestro medio, presentándose algunos casos desarrollados como
elementos aislados y otros formando parte de estructuras sencillas.

En el desarrollo de los ejemplos el lector encontrará indicada la sección del capítulo y del
apéndice del proyecto de Reglamento que se aplica en cada caso.

En la Parte II se presenta el análisis y dimensionamiento de una nave con entrepiso. Se
incluyen tablas para facilitar el procedimiento manual y diagramas de flujo. Las tablas han sido
confeccionadas para una gama de tensiones de fluencia que corresponden a los aceros de uso
habitual según las normas IRAM-IAS vigentes.

Las fórmulas y ecuaciones se identifican con la misma designación, entre paréntesis, que en el
proyecto de Reglamento. Las ecuaciones que son propias de los Ejemplos se presentan con la
siguiente designación: Nº de ejemplo - Nº de ecuación.

Solicitamos a los lectores que nos hagan llegar sus observaciones, comentarios y sugerencias.























Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL. Parte II

II
U N I D A D E S

Se utilizan las unidades del Reglamento. Es de hacer notar que en el Reglamento existen
numerosos expresiones dimensionales por lo que para su aplicación deben ser estrictamente
respetadas las unidades indicadas en el mismo.

dimensiones lineales : cm.
áreas : cm²
módulo plástico, módulo resistente : cm 3
momento de inercia, módulo de torsión : cm 4
módulo de alabeo : cm 6
tensiones : MPa
fuerzas, esfuerzos de corte : kN
momentos flexores : kN.m



Para facilitar el uso de las unidades del Reglamento se indican las equivalencias aproximadas
con las unidades de tensiones, fuerzas y momentos flexores tradicionales en nuestro medio.

1 MPa ≈ 10 Kg/cm²
1 kN ≈ 100 Kg ≈ 0,1 Tn
1 kN.m ≈ 0,1 Tn.m




S I M B O L O G I A y G L O S A R I O

La simbología y los términos empleados responden respectivamente a la Simbología y al
Glosario del Reglamento CIRSOC 301-EL.




R E C O M E N D A C I O N

Se sugiere la lectura exhaustiva de los Comentarios al Reglamento CIRSOC 301-EL para una
mejor comprensión de las especificaciones del Reglamento y su aplicación.
Asimismo para la mejor comprensión de la Parte II se sugiere la lectura y consulta de la Parte
I.


O B S E R V A C I O N

En los Ejemplos Nº 9, Nº10, Nº13, Nº18 y Nº 19 en los que interviene la acción de viento W, se
ha tomado 1,3 como factor de carga de W. Este factor deberá ser tomado igual a 1,5 cuando
las acciones nominales de viento resulten de la aplicación del Reglamento CIRSOC 102 de
noviembre de 2001, actualmente en discusión pública.


Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites

III
INDICE

EJEMPLO Nº 19

Enunciado .............................................................................................. 1
Esquema estructural............................................................................... 1
Análisis de acciones gravitatorias........................................................... 5
Análisis de acciones debidas al viento................................................... 5
Dimensionamiento de correas de techo................................................. 9
Dimensionamiento de vigas secundarias de entrepiso ......................... 21
Determinación de las acciones en el Pórtico P2 .................................... 25
Dimensionamiento de Viga VT3 ( Pórtico P 2 ) ....................................... 34
Dimensionamiento de Viga de entrepiso VE5 ( Pórtico P 2 ).................... 39
Dimensionamiento de Columna C7 – C 9 ( Pórtico P 2 )............................. 45
Dimensionamiento de la base de la columna C7 – C 9 ........................... 57
Dimensionamiento de la columna central biarticulada C5 (Pórtico P 1 )... 67
Dimensionamiento de la Columna del Pórtico P3 (C 10 ) ......................... 72

TABLA 1
Tensión de diseño para barras comprimidas.
Fy = 215 MPa ......................................................................................... 79
Fy = 225 Mpa ......................................................................................... 80
Fy = 235 MPa.......................................................................................... 81
Fy = 248 MPa.......................................................................................... 82
Fy = 344 MPa.......................................................................................... 83

TABLA 2
Valores φcFcr/F y para determinar la tensión de diseño para barras
comprimidas con cualquier tensión de fluencia .................................... 84

TABLA 3
Relaciones de esbeltez de elementos comprimidos en función de
Fy de Tabla B.5-1 .................................................................................. 85

TABLA 4
Valores de Pe/A g para utilizar en Sección C.1.4. para aceros
de cualquier tensión de fluencia ............................................................. 86

TABLA 5
φv.V n/A w (kN/cm 2 ) para vigas según Apéndice F, Sección A-F.2.
Fy = 215 MPa .......................................................................................... 87
Fy = 225 Mpa .......................................................................................... 88
Fy = 235 MPa.......................................................................................... 89
Fy = 248 MPa.......................................................................................... 90
Fy = 344 MPa.......................................................................................... 91

TABLA 6
φv.V n/A w (kN/cm 2 ) para vigas según Apéndice G, Sección A-G.3.
Incluye acción del campo a tracción.
Fy = 215 MPa ......................................................................................... 92
Fy = 225 Mpa ......................................................................................... 93
Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL. Parte II

IV
Fy = 235 MPa........................................................................................... 94
Fy = 248 MPa........................................................................................... 95
Fy = 344 MPa........................................................................................... 96

DIAGRAMA 1
Barras traccionadas ................................................................................ 97

DIAGRAMA 2
Barras comprimidas ................................................................................ 98

DIAGRAMA 3
Verificación a corte de una viga............................................................... 100

DIAGRAMA 4
Verificación a flexión de una viga............................................................. 102

DIAGRAMA 5
Verificación de una viga armada de alma esbelta .................................. 103


Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites

1
EJEMPLO N° 19

Enunciado

Realizar el diseño y cálculo de una nave con entrepiso.

Esquema estructural

La estructura (ver Figura Ej. 19-1, Ej.19-2, Ej.19-3 y Ej.19-4) presenta en dirección E-O pórticos
hiperestáticos P1 y P2 con capacidad resistente a fuerzas horizontales (pórticos no arriostrados)
y pórticos hipostáticos P3 (pórticos arriostrados) estabilizados por vigas longitudinales de
contraviento (sistema horizontal) que transmiten las acciones horizontales a los pórticos P2
(sistema vertical).
En dirección N-S las acciones horizontales son tomadas por vigas transversales de
contraviento en el plano del techo y por el entrepiso rígido en su plano (sistema horizontal) y
llevadas a los planos laterales formados por pórticos P4 y P5 (arriostrados en su plano). Para
hacer el entrepiso rígido en su plano se deberá unir adecuadamente el entablonado a las vigas
secundarias VE2 y VE4 .
Las acciones verticales y horizontales llegan a los planos resistentes (pórticos) a través del
sistema formado por :
a- Chapas de cerramiento y correas para techo y cerramientos laterales.
b- Entablonado y vigas secundarias para el entrepiso.

Desarrollo del ejemplo

En el ejemplo se dimensionan:
a- La correa de techo CoT 3 y la viga secundaria del entrepiso.
b- Las vigas y columnas del pórtico P 2 .
c- La base de la columna C 7 – C 9 (Pórtico P 2 ).
d- La columna central del Pórtico P 1
e- La columna del pórtico P 3 .

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 1

2
Esquemas estructurales
1 6 8 0
4 0 0 0
5 0 0
5 0 0
C1 0
C1 0
C7 VT3
CoT2
50 0
C4
CoT1
C1
14 0
CoT3
VT2
contraviento CV1
VT1
C1 1
C1 1
C9
42 0
C6
C3
Pórtico P3
Pórtico P3
Pórtico P2
Pórtico P1
Pórtico P1
50 0
1 0 0
Contraviento CV2
VT4
VT4
C1
C4
C7 C9
C6
C3
42 014 0
Pórtico P1
Pórtico P1
Pórtico P2
VT1
VT2
VT4
VT3
CoT1 CoT2 CoT3
contraviento CV1
C1 0 C1 1
50 0
50 0
50 0
5 0 0
Pórtico P5
Pórtico P4
Contraviento CV2
Pórtico P3
Pórtico P4
Pórtico P4
N
Pórtico P4
Pórtico P5
10 0

Planta de Techo
(dimensiones en cm)
Figura Ej.19-1
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -2

3


5 0 0
5 0 0
1 0 0 0
1 4 0
4 2 0
1 6 8 0
VE1
VE3
VE5
VE2 VE4 VE4
C1
C4
C7
C2
C5
C8
C3
C6
C9
C11
C11
C1 0
C1 0
Pórtico P1
Pórtico P1
Pórtico P2
Pórtico P3
Pórtico P34000
C1
C2
C3
4201 4 0
VE1
C4 VE3 C5 C6 Pórtico P1
Pórtico P1
VE2 VE4 VE4
C7 VE5 C8 Pórtico P2C9
C1 0 Pórtico P3C11
1000
50 0
5 0 0
Pórtico P4 Pórtico P4
Pórtico P5Pórtico P5
Pórtico P4
Pórtico P4
N
Entablonado

Planta de entrepiso
(Dimensiones en cm)
Figura Ej.19-2

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 3

4
Vista Lateral
(Estructura de fachada lateral)
C1 C4 C7 C10
Pórtico P1
C10 C10 C7 C4
Pórtico P1
C1
Pórtico P1 Pórtico P2 Pórtico P3 Pórtico P3 Pórtico P3 Pórtico P2 Pórtico P1
230
3 5 0
4 5 0
1 0 3 0
1 0 3 0
2 3 0
4 5 0
C1
350
C2 C3
15 0
(C 4 ) (C 5 ) (C 6 )
(V T2 )
VT1
VE1 ( VE3 )
84 0 8 4 0
Pórtico P1
840
10 3 0
4 5 0
C7
350
2 3 0
8 4 0
C8 C9
VE5
Pórtico P2
150
VT3
C10
800
2 3 0
Vista frontal (es tructura
de fachada frontal)
840
4 5 0
1 0 3 0
C1 1 C1
(V T2 )
15 0
VT4
350
2 3 0
8 4 0
C2 C3
150
Pórtico P3
Pórtico P4 Pórtico P4Pórtico P5


Figura Ej.19-3
(Dimensiones en cm)



Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -4

5
ANÁLISIS DE ACCIONES GRAVITATORIAS (valores nominales según CIRSOC 101)

Para Correa de Techo
• Cubierta
• Chapa calibre N°22 (c/accesorios) 0,07 kN/m 2
• Aislación 0,02 kN/m 2
• Cielorraso de Durlock 0,15 kN/m 2
• Instalación 0,05 kN/m 2

0,29 kN/m 2

• Peso propio correa 0,049 kN/ml → 0,035 kN/m 2
• Sobrecarga útil 0,30 kN/m 2

Para vigas secundarias de entrepiso

• Peso propio entablonado 0,5 kN/m 2
• Peso propio perfiles 0,22 kN/ml
• Sobrecarga 5 kN/m 2


ANÁLISIS DE ACCIONES DEBIDAS AL VIENTO
(Valores nominales de acuerdo al CIRSOC 102).

Presión dinámica de cálculo qz= 0,65 kN/m 2

Coeficiente de presión “c” según Figura Ej.19-4
0, 80
0, 80
0, 80 1, 10
0, 90 0, 60
0, 75 0, 75
0, 75
0, 65 0, 65
1, 00
S-N O- E

Figura Ej.19-4


Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 5

6
Resolución estática de vigas de contraviento

A continuación se plantean los esquemas estáticos de las vigas de contraviento y se los
resuelve mediante análisis estructural

Contraviento CV1 (transversal)

Se ubica en los extremos N y S sobre la planta de techo.
El esquema estático es el siguiente:
PL ANTA TECHO
VT1
CoT1
VT2
CoT3
42 0 42 0 4 2 0 4 2 0
50 0
P2 P3 P2
50 0
VT121 0
58 054 05 2 0
RA AR
VISTA FRENTE
c. sup. VT1
nivel de
entrepiso
T1

Figura Ej.19-5

Se obtienen las fuerzas debidas al viento que presionan o succionan la fachada frontal

Para viento S-N ( ↑) (presión) (c=1) •

kN37,7mkN65,0m2,4
2
m4,51P 22 =⋅⋅⋅=
kN78,7mkN65,0m2,4
2
m7,51P 23 =⋅⋅⋅=

Para viento N-S ( ↓) (succión) (c=0,75) •
•

kN53,537,775,0P2 =⋅=
kN84,578,775,0P3 =⋅=

Para viento E-O ( ↓) (succión) (c=0,8)

kN90,537,78,0P2 =⋅=
kN22,678,78,0P3 =⋅=

Resolviendo el sistema estático de la viga de contraviento mediante análisis estructural
(Capítulo C), se obtienen las siguientes solicitaciones nom inales.




Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -6

7
EL EMENTO VIENTO
S-N
VIENTO
N-S
VIENTO
E-O
VIENTO
S-N
VIENTO
N-S
VIENTO
E-O
CoT1 ( k N) - 1 1 ,2 6 - 8 ,4 5 - 9 ,0 1 RA (kN) 11,26 8,45 9,01
T1 ( k N) 1 4 ,7 5 1 1 ,0 3 1 1 ,7 7 Mm(kN).m 6 3 ,6 3 4 7 ,7 2 5 0 ,9 1
CoT3 (kN) -11,26 -8,45 -9,01
VT1 (kN) -12,73 7,10 7,57
VT2 (kN) 9,46 -9,55 -10,18

Al encontrarse la viga de contraviento CV1 sobre el faldón, aparece un efecto espacial que
trata de volcar la viga. Se genera entonces com o reacción al momento de vuelco, fuerzas en
las columnas de los dos pórticos extrem os que equilibran el momento de vuelco. Además se
generan esfuerzos en los cordones superiores e inferiores de las cabriadas de dichos
pórticos como resultado del equilibrio estático. (Ver Figura Ej. 19-6)
500P2 P3 P2
d3
d2
d3 = 80 c m
d2 = 40 c m
F
F
M=(P 3 .d 3 +P 2 .d 2 .2)
F=M/5m
Figura Ej.19-6

Como estamos analizando el pórtico interior, la fuerza F será de succión cuando el viento
succione sobre la cara frontal (más desfavorable).

Para viento N-S (c=0,75) •
•

M=5,84 . 0,8 + 5,53 . 0,4 . 2 = 9,10 kN.m
F=9,70 / 5=1,82 kN ( ↑)

Para viento E-O (c=0,80)

M=6,22 . 0,8 + 5,9 . 0,4 . 2 = 9,70 kN.m
F=9,70 / 5 = 1,94 kN ( ↑)

Contraviento CV2 (longitudinal)

Se encuentra sobre la fachada lateral en el plano de techo y lleva los esfuerzos horizontales de
los pórticos hiperestáticos P2 . El esquema estático es el siguiente:
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 7

8
4 2 0 VT3 VT4
CoT1
50050 05 0 0 50 0
CoT3
VT4 VT4 VT3
P1P1P1
T2
AR
RA
Mc
PL ANTA
DIAGRAMA DE
MOMENTOS


Figura Ej.19-7

Se obtienen las fuerzas en las correas debidas al momento que resulta de las fuerzas que
presionan o succionan sobre las paredes laterales.

Para viento O-E (en contraviento O) •
P1 = (4 + 1,5) . 5 . 1,1 . 0,65 = 19,66 kN ( ↑) presión
Mc = 196,6 kN.m
VT4 = 29,49 kN
CoT3 = + 35,11 kN
CoT1 = - 46,81 kN
RA = 29,49 kN

Para viento O-E (en contraviento E)
P1 = (4 + 1,5) . 5 . 0,8 . 0,65 = 14,30 kN ( ↑) succión
Mc = 143 kN.m
VT4 = 21,45 kN
CoT3 = - 34,04 kN
CoT1 = 25,54 kN
RA= 21,45 kN
P1
150
800
C10 C10C10
500

Figura Ej.19-8

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -8

9
Para viento S-N •

P1 = (4+1,5) . 5 . 0,75 . 0,65 = 13,41 kN ( ↓) succión
Mc = 134,04 kN.m
VT4 = 20,11 kN
CoT3 = -31,92 kN
CoT1 =+23,95 kN
RA = 20,11 kN


DIMENSIONAMIENTO DE CORREAS DE TECHO

Se plantea para las correas de techo dos tipos de secciones transversales: las correas que
pertenecen a las vigas de contraviento CV1 y CV2 (CoT 1 y CoT3 ) serán de sección tubo
rectangular y se dimensionarán a continuación. Las otras correas (CoT 2 ) serán de perfiles C
de chapa plegada en frío y su dimensionamiento escapa a la aplicación del presente
reglamento debiendo ser realizado por el Reglamento CIRSOC 303.
La correa, se plantea com o viga tipo Gerber con la disposición de la Figura 19-10(a)
500 500 500 50010 0
correa 12 m. 300 correa 12 m

Figura Ej.19-10(a)
VT3
VT4
500
167
Cumbrera

Figura Ej.19-10(b)

Se plantean apoyos con tillas a los tercios de la luz para disminuir la luz de flexión y de
pandeo según y (ver Figura Ej. 19-10(b)).


Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 9

10
De acuerdo al análisis de carga (ver pág. Ej.19-5), las acciones nom inales sobre las correas
son:

q y
q x
α
q

qD= (0,29 + 0,035) . 1,4 = 0,455 kN/m

qLr = (0,30 . 1,4) = 0,42 kN/m

qWN - S= [0,65 . 0,65 . (1,4 . (1/cos α))] = 0,594 kN/m

qWE - O= [0,65 . 0,90 . (1,4 . (1/cos α))] = 0,823 kN/m

°=α


=α
44,5
4,8
8,0arctg
Las correas perimetrales (CoT 1 ) reciben la mitad de carga.
Además las correas que pertenecen a la viga de contraviento están solicitadas a esfuerzos
ax iles.

Dimensionamiento de correa CoT3

Por las acciones gravitatorias (D y L r) está sometida a flexión alrededor de ambos ejes de
simetría (flexión disimétrica).
Por acción del viento está sometida a flexión alrededor del eje x-x y esfuerzos axiles.
Las acciones nominales son:

D qDx = 0,455 . cos α = 0,453 kN/m
qDy= 0,455 . sen α = 0,043 kN/m

Lr qLrx = 0,42 . cos α = 0,418 kN/m
qLrx = 0,42 . sen α = 0,040 kN/m

WN-S qwx = 0,594 kN/m
Nc = -31,92 kN de CV 2

WE-O qwx = 0,823 kN/m
Nc = 34,05 kN (-) de CV 2
NT = 35,11 kN (+) de CV 2

De acuerdo al Capítulo A, Sección A.4.2., la resistencia requerida surge de la combinación
crítica de las siguientes combinaciones de acciones.

1,4 D (A.4-1)
1,2 D + 1,6 Lr (A.4-3)
0,9 D ± 1,3 W (A.4-6)

En la combinación A.4-3 no se considera 0,8 W por producir solicitaciones de flexión de
sentido contrario a D y L r . De acuerdo con la Sección C.1. se aplicará análisis global
elástico. Por ello se resuelve la viga Gerber para las acciones nominales y obtenidas las
solicitaciones nominales se determinarán las resistencias requeridas con los factores de
carga correspondientes a las combinaciones arriba indicadas.

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -10

11

Se obtienen los siguientes diagramas de M y V nominales (Figura Ej.19-11) .
1 0 0 500 500 50 0 500 500 500 500
1 2
0,2 3
0,7 4
1,14
0,39
0,9 1 0,91 1,01
0,51 0 ,48
0,91 0,91 1,1 4
0, 2 3
0,4 8 0 ,51 0 ,39 0,74
1,00
1, 37
1,23
1,14
1, 1 8
1,19
1, 17
1,20
1,20
0,4 7
1, 1 7
1,19 1, 1 4
1, 18
1,3 7
1, 2 3
1,00
0,47
1, 0 9
1,1 9
1, 041, 0 31, 031, 0 41,090,8 8
1,00
0,4 2
1, 21
1,05
1,06
1, 0 01,05 1,2 1
0,8 4
0,6 8
0,2 1
0,37
1,05
0, 4 40,47
0,84
0,4 4
1,06
0,89
0, 4 7
0,84
0, 3 7
0,84
0,88
0,42
0,68
0, 2 1
1, 491, 4 31,720,5 9
1,481,25 1, 54 1,47
1,50
1, 1 9
0,9 7
0,3 0
0,52
1,49
0, 6 30,67
1, 19
1,50
1,26
0,6 3 0,6 7 0,52 0,9 7
1 ,19 1,19 1, 49
0,3 0
1, 49
1,47
1, 4 3
1, 4 8
1, 5 4
1, 72 0,59
1,2 5
2,06
1, 9 8
1,73
0,8 2
2,1 4
2, 3 9
2,0 4
2,0 6
2, 0 8
2,0 8
2, 0 61, 6 5
0,4 1
1,34 0,72
2, 0 6
0, 8 7
1, 65
0,93
1,75
0,8 7
1, 6 5
0,9 3 0,72
1,65
0,4 1
1, 34
2,06
2,04
1, 98
2,06
2, 3 9
2, 1 4
0,8 2
1,7 3
W N- S
Lr
D
W E- O
3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
30 0
100 10 0
10 0
M
V
x
x
x
M
V
x
x
V
M
x
x
V
M
x

Figura Ej.19-11

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 11

12
Para la flexión alrededor del eje y-y (las tillas se ubican a 1/3 L)
50 01 0 0 5 0 0 5 0 0 5 0 0
1 6 7 1 6 7
A B
Sección
C

Figura Ej.19-12

Para D qy = 0,043 kN/m
MyA=0,0215 kNm
MyB=0,012 kNm (sección de M xm ax )
MyC=0,034 kNm
Vmax ≅ 0,038 kN

Para Lr MyA=0,02 kNm
MyB=0,011 kNm (sección de M xm ax )
MyC=0,032 kNm
Vmax = 0,035 kN

Con las combinaciones de acciones obtenemos las resistencias requeridas

1- 1,4 D
V1x max = 1,4 . 1,37 = 1,92 kN
M1x max = 1,4 . 1,14 = 1,60 kN.m
V1y max = 1,4 . 0,038 = 0,053 kN
M1y max = 1,4 . 0,012 = 0,017 kN.m

2- 1,2 D + 1,6 Lr
V2x = 1,2 . 1,37 + 1,6 . 1,21 = 3,58 kN
M2x = 1,2 . 1,14 + 1,6 . 1,05 = 3,05 kN.m
V2y = 1,2 . 0,038 + 1,6 . 0,035 = 0,102 kN
M2y = 1,2 . 0,012 + 1,6 . 0,011 = 0,032 kN.m

3- 0,9 D - 1,3 WN-S (en correas comprimidas por pertenecer a viga de contraviento)
V3x = 0,9 . 1,20 - 1,3 . 1,50 = 0,87 kN
M3x = 0,9 . 1,01 - 1,3 . 1,26 = -0,73 kN.m
V3y = 0,9 . 0,038 = 0,035 kN
M3y = 0,9 . 0,012 = 0,011 kN.m
N3 = -31,92 . 1,3 = -41,50 kN (compresión)

4- 0,9 D - 1,3 WE-O (en correas comprimidas y traccionadas por pertenecer a viga de
contraviento)
V4x = 0,9 . 1,20 - 1,3 . 2,08 = -1,624 kN
M4x = 0,9 . 1,01 - 1,3 . 1,75 = -1,366 kN.m
V4y = 0,035 kN
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -12

13
M4y = 0,011 kN.m
N4 = 34,04 (-) . 1,3 = 44,25 kN (-) (a)
= 35,11 (+) . 1,3 = 45,65 kN (+) (b)

Las mayores solicitaciones requeridas resultan de las combinaciones
Comb. 2
Comb. 4(a) (mayor compresión)
Comb. 4(b) (mayor tracción)


Sección propuesta

Se propone una sección tubo 40x120x2 . El acero tiene F y=235 MPa, las propiedades de
las sección son:
A = 6,206 cm 2
Z x = 23,364 cm 3 Sx = 17,76 cm 3
Z y = 10,564 cm 3 Sy = 9,39 cm 3
Ix = 106,534 cm 4 rx = 4,143 cm
Iy = 18,775 cm 4 ry = 1,74 cm

( )( ) ( )
( ) 42
21
2
cm56,51
2,0
8,3
2,0
8,11
8,38,112
thtb
hb2J =


+


⋅⋅=+
⋅⋅=

A- Verificación de la Combinación 2

Se verificaran los estados límites últimos para flexión según ambos ejes de simetría
(Capítulo H) con
Mux = 3,05 kN.m
Muy= 0,032 kN.m
Vux = 3,58 kN
Vuy = 0,102 kN

Para la flexión disimétrica se verificará con la ecuación de interacción H-1-1b, para P u = 0.
Se deben determinar:

I- Resistencia nominal a flexión alrededor de “x-x” (M nx ) (Según Capítulo F y Apéndice F)

a - Pandeo local de ala

Tabla B.5-1(*). Caso 10

17
2,0
2,034
t
b =⋅−==λ (según Sección B.5.1.-Elementos rigidizados- subsección (d))
8,40
235
625
F
625
y
r ===λ
6,32
235
500
235
500
P ===λ λ < λp ⇒ Sección Compacta
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 13

14
b - Pandeo local de alma

Aplicamos Tabla B.5-1 (*) - caso 9.

57
2,0
2,0312 =⋅−=λ
109
235
1680
p ==λ λ < λp → Sección Compacta

Por lo tanto de I(a) y I(b) puede desarrollarse el momento plástico (Sección F.1.1.)

Mnx = M px = Z x . F y. 10 -3 = 23,364 . 235 . 0,001 = 5,49 kN.m (F.1-1)

Mpx <1,5 M y = 1,5 . 235 . 17,76 . 10 -3 = 6,26 kN.m

c - Pandeo lateral
(cargas aplicadas en el alma)

L b = 500 cm / 3 = 167 m
ypp
y
p
p rLr
L ⋅λ=⇒=λ
cm148206,656,51
49,5
74,126AJ
M
r26
L
p
y
p =⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅= (F.1-5)*
yrr rL ⋅λ= λr de Tabla A-F.1-1
AJ
M
r . 400
L
r
y
r ⋅⋅= (F.1-10) *
Mr = F yf . S x . (10 -3 ) (F.1-11)

Fyf = F y = 235 MPa

Mr = 235 . 17,76 . 0,001 = 4,17 kN.m

Luego
cm2986206,656,51
17,4
74,1400L r ≅⋅⋅⋅=

148 = L p < L b ( 167) < L r = 2986

De acuerdo a sección F.1.2.(a), la resistencia nominal a flexión es:
( ) p
pr
pb
rppbx MLL
LL
MMM.CM ≤







−
−−−= (F.1-2)
Dada la pequeña variación de momento en el tramo central no arriostrado de longitud L b=1,67
cm se puede tomar conservadoramente Cb=1
( ) pn MkNm48,51482986
14816717,449,549,5.1M <=

 


−
−−−=
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -14

15
Mn = 5,48 kN.m

De I-a, I-b y I-c , Mnx = 5,48 kN.m


II- Resistencia nominal a flexión alrededor de “y-y”

a - Pandeo local de ala

Tabla B.5-1(*) - Caso 10

57
2,0
2,0312
t
b =⋅−==λ
8,40
235
625
F
625
y
r ===λ
λ > λr ⇒ Ala esbelta ⇒Sección A-F.1 de Tabla A-F.1.1
y
x
eff
cr FS
SF ⋅=

Se debe determinar Seff . Aplicamos Apéndice B- Sección A-B.5.3.b (a).

( ) 



⋅−⋅
⋅=
ft
b
1701
f
t855b fe para f
625
t
b ≥

 (A-B.5-11)*

la máxima tensión f = F y = 235 MPa
entonces 77,40
235
62557
t
b =>= ; el ancho efectivo para esa tensión es:
cm 98,8
2352,0
4,11
1701
235
2,0855be =







⋅

−⋅
⋅= < b = 11,4 cm.
Se debe calcular el Seff y la nueva posición del eje neutro

Aeff = A – (b – b e) . t f = 6,206 – (11,4 - 8,98) . 0,2 = 5,722 cm 2

839,1
722,5
0,2/2)-(4 . 0,2 8,98).-(11,4 - 2 . 206,6x G ==
[ ] 422eff cm88,16)1,0839,14(.)98,84,11(.2,0)839,12/4(.206,6775,18I =−−−−−+=
3
eff cm 811,7839,14
88,16S =−=
MPa 49,195235.
39,9
811,7F.
S
SF y
y
eff
cr ===

Mn = S y . F cr . (10 -3 )= 9,39 . 195,49 . 10 -3 = 1,836 kN.m ( A-F.1-4)

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 15

16
b - Pandeo local de alma

109
235
168017
2,0
2,034
t
b
p ==λ<=⋅−= de Tabla B.5-1(*) – Caso 9

La sección es compacta pn MM =
De tabla A-F.1.1

Mn = M p = Z y . F yf . 10 -3 = 10,564 . 235 . 10 -3 = 2,48 kN.m

c - Pandeo lateral Torsional

No se verifica este estado Límite para la flexión respecto al eje de menor inercia.

De II –a , II –b y II –c Mny = 1,836 kN.m


III- Verificación de la ecuación de interacción (Ecuación H.1-1b con P u=0)

1
M
M
M
M
nyb
uy
nxb
ux ≤




⋅φ+⋅φ

164,002,062,0
836,19,0
032,0
48,59,0
05,3 <=+=


⋅+⋅ ⇒ VERIFICA

La verificación a corte se realizará al final.


B- Verificación de la Combinación 4

I- Resistencia nominal a flexión alrededor de “x”

Se verificarán para flexión disimétrica y fuerza axil (Capítulo H) con

(a ) Mux = 1,366 kN.m (b) Mux = 1,366 kN.m
Muy = 0.011 kN.m Muy = 0,011 kN.m
Nu = 44,25 kN Tu(+)= 45,65 kN
Vux =1,624 kN Vux = 1,624 kN
Vuy =0,035 kN Vuy = 0,035 kN

a - Pandeo local de ala

Tabla B.5-1(*) - Caso 10

17
2,0
2,034
t
b =⋅−==λ
6,32
235
500
235
500
p ===λ λ < λp ⇒ Sección Compacta
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -16

17
Mn = M p = 5,49 kN.m


b - Pandeo local de alma

Aplicamos Tabla B.5-1 (*) - caso 13. Se debe verificar la observación (h) de la tabla.

233,0
2)2,012(
2)2,04(
w
f <=⋅−
⋅−=∆
∆ VERIFICA
34,0
10206,62359,0
25,44
P
P
1
y
U =⋅⋅⋅=⋅φ − (para compresión máxima)

Caso > 0,33
4,43
F
665
y
p ==λ
( ) 5,12434,074,01
235
2550
P
P74,01
F
2550
y
U
y
r ≅⋅−=



⋅φ−=λ

λr ≅ 124,5

Para flexotracción (según Comentarios B.5., último párrafo) se aplica conservadoramente caso
9 en Tabla B.5.1(*)
109
F
1680
y
p ==λ
57
2,0
2,0312
t
h
w
=⋅−==λ

Por lo tanto para flexocompresión λp < λ < λr , entonces de acuerdo a la Sección A.F.1 (b)




λ−λ
λ−λ⋅−−=
pr
p
rppn )MM(MM
Mp=5,49 kN.m

De acuerdo a Tabla A-F.1.1.

Mr = R e . F yf . S x . (10 -3 ) = 1 . 235 . 17,76 . 10 -3 = 4,17 kN m

Mr = 4,17 kN m

Entonces
m.kN264,5
18,43124
18,4357)17,449,5(49,5Mn =


−
−⋅−−=
Mn = 5,264 kN.m (para flexocompresión)

Para flexotracción (57) λ < λp (109) → Mn = Mp

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 17

18
c - Pandeo lateral (Igual al determinado para combinación 2)

Mn = 5,48 kN.m

De I-a, I-b y I-c , Mnx = 5,264 kN.m para flexocompresión
Mnx = 5,48 kN.m para flexotracción


II- Resistencia nominal a flexión alrededor de y-y

a - Pandeo local de ala (Igual que para combinación 2)

Mn = S y . F cr . 10 -3 = 9,39 . 195,49 . 10 -3 = 1,836 kN.m

b - Pandeo local de alma

17=λ (igual a I18,43p =λ b de combinación 4)
λ< λp Mn = Mp = 2,48 kN.m

c - Pandeo lateral Torsional

No se aplica por ser flexión respecto a la eje de menor inercia.

De II-a, II-b y II-c Mny = 1,836 kN.m


III- Resistencia a compresión axil

Aplicación Capítulo E, Apéndice B- Sección A-B.5.3.b.
De acuerdo a Tabla B.5-1(*) - Caso 12, para determinar el factor Q de la sección

Ala
17
2,0
4,3 ==λ 8,40
235
625
r ==λ

Alma
57
2,0
4,11 ==λ 8,40
235
625
F
625
y
r ===λ λ > λr ⇒ Alma esbelta
Para determinar Qa se procede por tanteos. Se propone Q a = 0,99

Determinamos la esbeltez reducida λc en ambas direcciones.

32,1
000 200
235
143,4
5001
E
F
r
Lk y
x
cx ≅⋅⋅π
⋅=⋅⋅π
⋅=λ (E.2-4)
05,1
000 200
235
74,1
1671
E
F
r
Lk y
y
cy =⋅⋅π
⋅=⋅⋅π
⋅=λ

Al ser λcy < λcx La barra pandeará alrededor de “x”. Se calcula la tensión crítica con el mayor
valor de λc
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -18

19
λc . Q = 1,32. 99,0 = 1,313 < 1,5 , entonces F cr resulta
MPa 02,113235658,0 .99,0F658,0 . QF
22
c 32,1.99,0
y
Q
cr =⋅=⋅= λ⋅ (A-B.5-15)

La máxima tensión será φ.F cr = 0,85 .113,02 = 96,07 MPa, luego se determina be para el alma
con la ecuación (A-B.5-11)*
b 13,12
07,962,0
4,11
1701
07,96
2,0855be >=







⋅

−⋅
⋅= = 11,4 cm ? be= b = 11,4 cm

Resulta Qa> 0,99 (supuesto) ⇒ Por lo tanto Qa=1.

λc . Q = 1,32. 1 = 1,32 < 1,5 , entonces F cr resulta
MPa 33,113235658,0F658,0F
22
c 32,1
y
Q
cr =⋅=⋅= λ⋅

Resistencia Nominal a Compresión.(Sección E.2)

( ) ( )11gcrn 10206,633,11310AFP −− ⋅⋅=⋅⋅= = 70,33 kN


IV- Resistencia a tracción axil (Sección D-1)

La unión va a ser soldada A g = A n = 6,206 cm 2

Rn = A g . F y . (10 -1 )= 6,206 . 235 . 0,1 = 146,8 kN (D.1-1)


V- Verificación de la ecuación de interacción

a- Verificación en flexocompresión

Aplicando Capítulo H, Sección H.1-2
2,074,0
33,7085,0
25,44
P
P
n
u >=⋅=⋅φ

Se aplica la Ecuación H.1-1a para Flexo Compresión

1
M
M
M
M
9
8
P
P
nyb
uy
nxb
ux
nc
u ≤




⋅φ+⋅φ⋅+⋅φ (H.1-1-a)



⋅+⋅⋅+⋅ 836,19,0
0110,0
264,59,0
366,1
9
8
33,7085,0
25,44

[ 007,0288,0
9
874,0 +⋅+ ] ≅ 1 ⇒ VERIFICA

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 19

20
b - Verificación a flexotracción

2,035,0
8,14690,0
65,45
P
P
n
u >=⋅=⋅φ Se aplica Ecuación H.1-1a para flexotracción

1
M
M
M
M
9
8
P
P
nxb
uy
nxb
ux
n
u ≤


⋅φ+⋅φ⋅+⋅φ



⋅+⋅⋅+⋅ 836,19,0
0110,0
48,59,0
366,1
9
8
8,1469,0
65,45

[ ] 1602,0007,0277,0
9
835,0 <=+⋅+ VERIFICA

C - Verificación a corte

Se verifica con las mayores solicitaciones requeridas que correspondan a la combinación 2.
Vux = 3,58 kN
Vuy = 0,102 kN

I- Corte según x-x

Según Sección F.2.2 la resistencia nominal a corte es
para 7,71
F
11005
2,0
2,0312
t
h
yww
=<=⋅−=
Vn = 0,6 . F yw . A w . (10 -1 ) (F.2-1)*

Vn = 0,6 . 235 . 2 . (12 - 3 . 0,2) . 0,2 . (10 -1 ) = 64,3 kN

La resistencia de diseño V d = φ . V n = 0,9 . 64,30 = 57,86 kN > V ux = 3,58 kN VERIFICA

II- Corte según y-y

7,71
F
110017
2,0
2,034
t
h
yww
=<=⋅−=
Vn = 0,6 . F yw . A w . (10 -1 ) (F.2-1)*

Vn = 0,6 . 235 . 2 . (4 - 3 . 0,2) . 0,2 . (10 -1 ) = 19,18 kN

La resistencia de diseño: V d = φ . V n = 0,9 . 19,18 = 17,26 kN > 0,102 kN VERIFICA

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -20

21
DIMENSIONAMIENTO DE VIGAS SECUNDARIAS DE ENTREPISO

Se plantea para las vigas secundarias el uso de perfiles normales doble te (PNI) separados
cada 1,40 m, simplemente apoyados en las vigas principales VE 1 , VE3 , VE5 .
La VE 2 es la viga perimetral y tiene la mitad de área de influencia (0,70 m).

Las VE 4 prácticamente están solicitadas sólo por las acciones gravitatorias (D y L) siendo
despreciable el efecto de las acciones del viento sobre ellas como parte del plano rígido del
entrepiso.

Dimensionamiento de viga VE4

De acuerdo al análisis de acciones, las acciones nominales sobre las vigas secundarias son:

Entablonado 0,5 kN/m 2
Peso propio de la viga 0,22 kN/ml
Sobrecarga útil 5,0 kN/m 2

qD = 0,5 . 1,4 + 0,22 = 0,92 kN/m
qL = 5 . 1,4 = 7 kN/m

De acuerdo al Capítulo A (Sección A.4.2.) la resistencia requerida surge de la combinación
crítica de las siguientes combinaciones de acciones.

1,4 D (A.4-1)
1,2 D + 1,6 L (A.4-2)

De acuerdo a la Sección C.1. se aplica el análisis global elástico y se resuelve la viga
isostática para las acciones nominales.
Se obtienen los siguientes diagramas para las acciones nominales:
500
R A R B
q
2 ,88 k N.m
2,3 kN
2, 3 k N
17, 5 kN
1 7 ,5 kN
21 ,8 8 kN .m
L
D
V
M
V
M

Figura Ej.19-3
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 21

22
De acuerdo a las combinaciones de acciones obtenemos los valores máximos:

1- 1,4 D
Vu1 = 1,4 . 2,3 = 3,22 kN
Mu1 = 1,4 . 2,88 = 4,04 kN.m

2- 1,2 D + 1,6 Lr
Vu2 = 1,2 . 2,3 + 1,6 . 17,5 = 30,76 kN
Mu2 = 1,2 . 2,88 + 1,6 . 21,88 = 38,50 kN.m

La combinación más desfavorable es la 2

Las resistencias requeridas son:

Mu = 38,50 kNm
Vu = 30,76 kN


I- Dimensionamiento a Flexión

Se dimensionará por flexión y se verificará por corte. Aplicamos Capítulo F.
El entrepiso es rígido en su plano y provoca arriostramiento lateral continuo; por lo tanto el
estado límite de pandeo lateral torsional no es aplicable.

Ia - Estado Límite de Plastificación

Mn= M p = F y . Z x . (10 -3 ) (F.1-1)

Se dimensionará con la hipótesis de sección compacta, igualando la resistencia de diseño
φ.M n a la resistencia requerida Mu

φ.M n= φb . Z x . F y . (10 -3 ) = M u = M u2 de dónde
( )3yb uxnec 10F
MZ −⋅⋅φ=
Para aceros con Fy = 235 MPa
( ) 33xnec cm1,182102359,0 50,38Z =⋅⋅= −

Se adopta un PNI 180
De tabla
d =180 mm Ix = 1 450 cm 4 rx = 7,20 cm
b = 82 mm Sx = 161 cm 3
tw = 6,9 mm Z x = 186,8 cm 4 > Z x nec ⇒ VERIFICA
180
82
10,4
6,9
tf =10,4 mm

Ib - Verificación de la hipótesis de sección compacta

• Pandeo local del ala

Aplicando Tabla B.5-1(*) - caso 1
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -22

23

09,11
235
170
F
170
94,3
04,1
2
2,8
t
2
b
y
p
f
f
f
===λ
===λ

Espesor del ala correspondiente a
mitad de distancia entre borde
libre y cara de alma .
(B.5.1. último párrafo)
λf < λp ⇒ Sección compacta

• Pandeo local del alma

Aplicando Tabla B.5-1(*) - caso 9

6,109
235
1680
F
1680
6,20
69,0
2,14
t
h
y
p
w
w
W
===λ
===λ

λw < λp ⇒ Sección compacta

Luego el único estado límite aplicable es el de plastificación

Se adopta PNI 180


II- Verificación a corte (Sección F.2.2)

La resistencia nominal a corte para:
8,71
235
1100
F
11006,20
69,0
2,14
t
h
yww
==<==
es Vn = 0,6 . F yw . A w (10 -1 ) (F.2-1)*

Siendo Aw = Area de alma (Sección F.2.1) = d . t w

Luego ⇒ Vn = 0,6 . 235 . 18 . 0,69 . (10 -1 ) =175,1 kN

La resistencia de diseño ⇒ Vd= φv Vn = 0,9 .175,1 kN = 157,6 kN > Vu = 30,76 kN ⇒ VERIFICA

III- Cargas concentradas

(Sección K-1)
No se verifica a cargas concentradas debido a la forma de apoyo de la viga secundaria sobre la
principal VE5 del pórtico P2 .
PNI 18 0
VE1
VE3
VE5

Figura Ej.19-14
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 23

24
IV- Verificación de deformaciones

Aplicamos Capítulo L y Apéndice L. La combinación aplicable es la (A.L.1-1)
D + ΣLi
La carga uniformemente repartida es:
qs = q d + q L = 0,92 + 7 = 7,92 kN/m

La deformación vertical máxima en servicio
IE
Lq
384
5f
4
s
max ⋅
⋅⋅=
cm 22,2
145010000 200
5001092,7
384
5f 1
42
max =⋅⋅
⋅⋅⋅= −
−

Según Tabla A-L.4-1 la flecha total admisible cm2
250
500
250
Lfadm === .
Resulta fmax > f adm → NO VERIFICA

Se adopta PNI 200 con I x = 2 140 cm 4

Para carga total de servicio qs = 7,92 kN/m
cm 51,1
214010000 200
5001092,7
384
5f 1
42
max =⋅⋅
⋅⋅⋅= −
−

Resulta fmax < cm2250
500
250
Lfadm === → VERIFICA

Para sobrecarga útil qL = 7 kN/m
cm 33,1
214010000 200
500107
384
5f 1
42
max =⋅⋅
⋅⋅⋅= −
−

Resulta fmax = 1,33 cm < cm66,1300
500
300
Lfadm === de Tabla A-L.4-1 → VERIFICA

Se observa que el dimensionamiento de la viga secundaria de entrepiso queda determinada
por un estado límite de servicio (deformación vertical).
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -24

25
DETERMINACIÓN DE LAS ACCIONES EN EL PÓRTICO P2

Acciones gravitatorias

A las acciones provenientes de correas y vigas secundarias de entrepiso se adicionan el
peso propio de la viga reticulada de techo (VT3) y la viga principal de entrepiso (VE5).

De acuerdo con el análisis de carga realizado, el pórtico P2 se encuentra solicitado por las
siguientes acciones nominales.
Peso propio viga principal de entrepiso
(VE 5 )
qDe = 0,635 kN/m

Peso propio viga de techo (VT 3 )
qDT = 0,325 kN/m

Peso propio reacción viga secundaria
entrepiso (VE 4 )
P2D =(0,22+ 1,4 . 0,5).(5/2) = 2,30 kN

Peso propio reacción de correa de techo
(CoT 2 , CoT3 )
P1D = (0,29+0,035). 1,4 . 5 = 2,28 kN
C8C7
D
C9
qDe
DTq
1DP /2 P 1D 1DP 1DP 1DP 1D
P 1DP
P /22 P 2 P 2 P 2 P 2 P 2 P /22
P 1D 1DP 1DP 1DP 1DP 1DP /2
P 2 P 2 P 2 P 2 P 2 P 2
Figura Ej.19-15



Sobrecarga de techo
P1Lr = 0,3 kN/m 2 .1,4m .5m = 2,10 kN
P2Lr = P 1Lr / 2 = 1,05 kN







Figura Ej.19-16
C7 C8
Lr
C9
1Lr1LrP P P 2Lr 1Lr
1LrP 1Lr 1Lr 1LrP P P 1Lr1Lr P P P 1Lr1Lr 2LrP P P




E

Sobrecarga de entrepiso
P1L = 5 kN/m 2 .1,4m .(5m/2)=17,5 kN
P2L = P 1L / 2 = 8,75 kN






Figura Ej.19-17
C7
1 L 1L 1LP P P
C8
1LP 1L 1L 1LP P P 1L1L1L P P P
C9
1L1L1L P P P
L
jemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 25

26
VE3 - VE5
VT3
qW2
PW1
W 2q W N-S
W1P
qW3
PW5
F PW2 W6
W E-OqW4
F1 1F 2F F3
C7 C8 C9 C7 C8 C9
VT3
VE3 - VE5

Figura Ej.19-18

Viento N-S

Las acciones nominales de viento (Figura Ej.19-18)

PW1 =0,65 . 0,65 (kN/m 2 ) . 5 m . 1,40 m (1/cos α) = 2,97 kN

qW2 = 0,65 (kN/m 2 ) . 0,75 m . 5 m = 2,44 kN/m 2

F1 = 20,11 kN (proveniente de viga de contraviento CV 2 )


Viento E-O

qW3 = 1,1 . 0,65 kN/m 2 . 5 m = 3,58 kN/m

qW4 = 0,8 . 0,65 kN/m 2 . 5 m = 2,60 kN/m

PW5 = 0,9 . 0,65 kN/m 2 . 5 m . 1,40 m(1/cos α) = 4,11kN

PW6 = 0,60 . 0,65 kN/m 2 . 5 m . 1,40 m(1/cos α) = 2,74kN

F2 = 29,49 kN (proveniente de viga de contraviento CV 2 )

F3 = 21,45 kN (proveniente de viga de contraviento CV 2 )

De acuerdo a la Sección C.1. se aplica el análisis global elástico y se resuelve el pórtico P 2
para los cinco estados de carga siguientes con las acciones nominales.

(1) Peso propio D
( 2 ) Sobrecarga de cubierta Lr
( 3 ) Sobrecarga de entrepiso L
(4) Viento W en dirección N-S (frontal)
(5) Viento W en dirección E-O (lateral)

Los momentos de inercia de la columnas y vigas de los pórticos se plantean en forma
relativa para la resolución del pórtico. (ver Figura Ej.19-19).
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -26

27
C7 C8 C9
Pórtico P2
VT3
VE5
0,1 I I I
5 I 5 I

Figura Ej.19-19

Se obtienen los siguientes diagramas de momento (M), corte (V) y normal (N) para los
estados de carga nominales.

Diagramas
D
N V
-2 5, 1
-1 6, 41
- 25, 1
-0 ,9 4
- 1 ,3 6 - 1, 36
- 0 ,9 4
7, 54
- 9 ,3 0
9, 30
- 7 ,5 4

M
-2,83
4,7 5
-2,83
1,42
7,58 14,98
8,81 8,81
7,58








Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 27

28
Lr
N V
-1 2, 6 0
- 1 2, 72
+0 ,4 7
+0 ,2 4 -1 2,7 2
-1 2, 60 0, 34
0, 13
0,3 4
0, 12
0, 12
0,1 3


N V
-46,85
-1,11
-1 1 6 ,29
-46,85
49,40
49,40
-4,97
-6,09
38,10
38,10
-4,97
-6,09

M
1,2
0, 4 0
- 0 ,19
- 0,8
0, 23
-0 ,8
1,2
0, 4 0
-0 ,1 9
L
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -28
M
18 ,2 7
1 7, 4 0
3 5 ,6 8
5 0, 8 0
8 3 ,1 0
9, 1 1
5 0, 8 0
3 5 ,6 8
1 7 ,4 0
1 8, 2 7
9, 1 1

29
WN-S
N V
+9, 9 2
+1 7, 7 4
+ 17, 91
+ 17, 74
+1 7,91-0,34
3, 71
4, 8 3
5, 0 9
5, 8 9
3, 71
5, 09
4, 83
5, 89
9, 9 2


M
13 7, 9 2
2 0 0 ,5 6
7 4, 9 6
1 2 5, 6
0, 3 0
1 9 7, 9 8
1 2 0, 2 4
7 7 ,7 4
1 3 6, 9 0

M
3, 0 6
1,11
2,21
4,87
1,9 5 0,32 1,11
1,95
2,21
4,87
3,06
WE-O
N V
+ 51, 28
+27, 36
+2 ,90
+13, 49
-10,3
-0,40 55 ,36
39, 25
42 ,15
2 9 ,6 2
23, 92
55, 36
3 9 ,2 5
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 29

30
Combinaciones de acciones

De acuerdo al Capítulo A, Sección A.4.2., la resistencia requerida surge de la combinación
crítica de los siguientes combinaciones de acciones.

(1) 1,4 D (A.4-1)
(2) 1,2 D + 1,6 L + 0,5 Lr (A.4-2)
(3) 1,2 D + 1,6 L + L (A.4-3)
(4) 1,2 D + 1,3 W + L + 0,5 Lr (A.4-4)
(5) 0,9 D ± 1,3 W (A.4-6)

La combinación A.4-5 no se aplica porque no actúa E.

Con las combinaciones de acciones se obtienen las distintas resistencias requeridas para
cada elemento. Siendo el análisis de primer orden existe proporcionalidad entre cargas y
resistencias requeridas por lo que estas se obtienen aplicando los respectivos factores de
carga sobre las solicitaciones obtenidas con las acciones nominales.

Columna C7 (C9)

N1 = 1,4 . (-25,10) = -35,14 kN
M1 = 1,4 . (-2,83) = -39,62 kN.m Ap. Superior
V1 = 1,4 . (-0,94) = -1,32 kN Ap. Superior

N2 = 1,2 . (-25,10) + 1,6 . (-46,85) + 0,5 . (-12,72) =-111,44 kN
M2 = 1,2 . (-2,83) + 1,6 . (-18,27) + 0,5 . (0,40) = -32,43 kN.m Ap. Superior
V2 = 1,2 . (-0,94) + 1,6 . (-6,09) + 0,5 . (0,13) = -10,81 kN Ap. Superior

N3 = 1,2 . (-25,10) + 1,6 . (-12,72) + (-46,85) = -97,322 kN
M3 = 1,2 . (-2,83) + 1,6 . (0,40) + (-18,27) = -21,03 kN.m Ap. Superior
V3 = 1,2 . (-0,94) + 1,6 . (0,13) + (-6,09) = -7,01 kN Ap. Superior

Viento S-N
N4 = 1,2 . (-25,10) + 1,3 . (17,91) + (-46,85) + 0,5 . (-12,72) = -60,05 kN Ap. Inferior
M4 = 1,2 . (1,42) + 1,3 . (4,87) + (9,11) + 0,5 . (-0,19) = 17,05 kN.m Ap. Inferior
V4 = 1,2 . (-0,94) + 1,3 . (-5,89) + (-6,09) + 0,5 . (0,13) = -14,81 kN Ap. Inferior

Viento O-E
N4 = 1,2 . (-25,10) + 1,3 . (51,28) + (-46,85) + 0,5 . (-12,72) = -16,67 kN
M4 = 1,2 . (1,42) + 1,3 . (137,92) + (9,11) + 0,5 . (-0,19) = -190,02 kN.m
V4 = 1,2 . (-0,94) + 1,3 . (55,36) + (-6,09) + 0,5 . (0,13) = 64,82 kN

Viento S-N
N5 = 0,9 . (-25,10) + 1,3 . (17,91) = 0,693 kN
M5 = 0,9 . (1,42) + 1,3 . (4,87) = 7,61 kN.m
V5 = 0,9 . (-0,94) + 1,3 . (-5,89) = -8,50 kN

Viento O-E
N5 = 0,9 . (-25,10) + 1,3 . (51,28) = 44,074 kN
M5 = 0,9 . (1,42) + 1,3 . (-137,92) = -178,02 kN.m
V5 = 0,9 . (-0,94) + 1,3 . (55,36) = 71,12 kN
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -30

31
Columna C9 (C7)

N1 = 1,4 . (-25,10) = -35,14 kN
M1 = 1,4 . (-2,83) = -3,962 kN.m Ap. Superior
V1 = 1,4 . (-0,94) = -1,32 kN Ap. Superior

N2 = 1,2 . (-25,10) + 1,6 . (-46,85) + 0,5 . (-12,72) =-111,44 kN
M2 = 1,2 . (-2,83) + 1,6 . (-18,27) + 0,5 . (0,40) = -32,43 kN.m Ap. Superior
V2 = 1,2 . (-0,94) + 1,6 . (-6,09) + 0,5 . (0,13) = -10,81 kN Ap. Superior

N3 = 1,2 . (-25,10) + 1,6 . (-12,72) + (-46,85) = -97,322 kN
M3 = 1,2 . (-2,83) + 1,6 . (0,40) + (-18,27) = -21,03 kN.m Ap. Superior
V3 = 1,2 . (-0,94) + 1,6 . (0,13) + (-6,09) = -7,01 kN Ap. Superior

N4 = 1,2 . (-25,10) + 1,3 . (17,91) + (-46,85) + 0,5 . (-12,72) = -60,05 kN Ap. Inferior
M4 = 1,2 . (-1,42) + 1,3 . (-4,87) + (-9,11) + 0,5 . (0,19) = -17,05 kN.m Ap. Inferior
V4 = 1,2 . (0,94) + 1,3 . (5,89) + (6,09) + 0,5 . (-0,13) = +14,81 kN Ap. Inferior

N4 = 1,2 . (-25,10) + 1,3 . (-10,03) + (-46,85) + 0,5 . (-12,72) = -96,37 kN
M4 = 1,2 . (-1,42) + 1,3 . (-136,9) + (-9,11) + 0,5 . (0,19) = -188,69 kN.m
V4 = 1,2 . (0,94) + 1,3 . (53,50) + (6,09) + 0,5 . (-0,13) = 76,703 kN

N5 = 0,9 . (-25,10) + 1,3 . (17,91) = 0,693 kN
M5 = 0,9 . (-1,42) + 1,3 . (-4,87) = -7,61 kN.m
V5 = 0,9 . (0,94) + 1,3 . (5,89) = 8,50 kN

N5 = 0,9 . (-25,10) + 1,3 . (-10,03) = -35,63 kN
M5 = 0,9 . (-1,42) + 1,3 . (-136,9) = -179,25 kN.m
V5 = 0,9 . (0,94) + 1,3 . (53,50) = 70,40 kN

Columna C8

N1 = 1,4 . (-20,89) = -29,25 kN
N2 = 1,2 . (-20,89) + 1,6 . (-1116,29) = -211,13 kN
N3 = 1,2 . (-20,89) + 1,6 . (0,24) + (-116,29) = -140,98 kN
N4 = 1,2 . (-20,89) + 1,3 . (-0,40) + (-116,29) + 0,5 . (0,24) = -141,76 kN
N5 = 0,9 . (-20,89) + 1,3 . (-0,40) = -19,32 kN

Viga VE5

N1 = 1,4 . (0,41) = 0,574 kN
M1 = 1,4 . (-14,98) = -20,97 kN.m
V1 = 1,4 . (9,30) = 13,02 kN

N2 = 1,2 . (0,41) + 1,6 . (-1,11) + 0,5 . (0,47) = -1,05 kN
M2 = 1,2 . (-14,98) + 1,6 . (-83,10) + 0,5 . (0,23) = -150,82 kN.m Sección Central
V2 = 1,2 . (9,30) + 1,6 . (49,40) + 0,5 . (0,12) = 90,26 kN

N3 = 1,2 . (0,41) + 1,6 . (0,47) + (-1,11) = 0,134 kN
M3 = 1,2 . (-14,98) + 1,6 . (0,23) + (-83,10) = -100,71 kN.m
V3 = 1,2 . (9,30) + 1,6 . (0,12) + (49,40) = 60,75 kN
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 31

32
N4 = 1,2 . (0,41) + 1,3 . (9,92) + (-1,11) + 0,5 . (0,47) = 12,51 kN
M4 = 1,2 . (-7,58) + 1,3 . (1,11) + (-35,68) + 0,5. (-0,79) = -43,73 kN.m
V4 = 1,2 . (-7,54) + 1,3 . (0,17) + (-38,10) + 0,5. (-0,12) = -46,99 kN.m
Apoyo izquierdo
N4 = 1,2 . (0,41) + 1,3 . (-2,9) + (-1,11) + 0,5 .(0,47) = -4,153 kN
M4 = 1,2 . (-7,58) + 1,3 . (-197,98)+ (-35,68) + 0,5 .(-0,79) = -302,55 kN.m
V4 = 1,2 . (-7,54) + 1,3 . (-23,52) + (-38,10) + 0,5 .(0,12) = -77,784 kN.m

N5 = 0,9 . (0,41) + 1,3 . (9,92) = 13,265 kN
M5 = 0,9 . (-7,58) + 1,3 . (1,11) = -5,379 kN.m
V5 = 0,9 . (-7,54) + 1,3 . (0,17) = -6,565 kN
Apoyo
N5 = 0,9 . (0,41) + 1,3 . (-2,90) = -3,40 kN
M5 = 0,9 . (-7,58) + 1,3 . (-197,98) = -264,2 kN.m
V5 = 0,9 . (-7,54) + 1,3 . (-23,52) = -37,362 kN

Viga VT3

• Cordón Inferior

N1 = 1,4 . (42,90) = 60,06 kN
N2 = 1,2 . (42,90) + 1,6 . (-7,22) + 0,5 . (33,96) = 56,91 kN
N3 = 1,2 . (42,90) + 1,6 . (33,96) = 105,82 kN
N4 = 1,2 . (42,90) + 1,3 . (-30,36) + (-7,22) + 0,5 . (33,96) = 21,77 kN
N4 = 1,2 . (42,90) + 1,3 . (-61,08) + (-7,22) + 0,5 . (33,96) = -18,17 kN
N5 = 0,9 . (42,90) + 1,3 . (-30,36) = -0,86 kN
N5 = 0,9 . (42,90) + 1,3 . (-61,08) = -40,794 kN

• Cordón Superior

N1 = 1,4 . (-45,43) = -63,60 kN
N2 = 1,2 . (-45,43) + 1,6 . (2,66) + 0,5 . (-35,26) = -67,89 kN
N3 = 1,2 . (-45,43) + 1,6 . (-35,26) = -110,93 kN
N4 = 1,2 . (-45,43) + 1,3 . (58,31) + (2,66) + 0,5 . (-35,26) = 6,32 kN
N4 = 1,2 . (-45,43) + 1,3 . (56,88) + (2,66) + 0,5 . (-35,26) = 4,46 kN
N5 = 0,9 . (-45,43) + 1,3 . (58,31) = 34,92 kN
N5 = 0,9 . (-45,43) + 1,3 . (56,88) = 33,06 kN

• Diagonal

N1 = 1,4 . (-19,45) = 27,23 kN
N2 = 1,2 . (19,45) + 1,6 . (-0,62) + 0,5 . (15,02) = 29,86 kN
N3 = 1,2 . (19,45) + 1,6 . (15,02) = 47,37 kN
N4 = 1,2 . (19,45) + 1,3 . (-17,78) + (-0,62) + 0,5 . (15,02) = 7,116 kN
N4 = 1,2 . (19,45) + 1,3 . (-33,65) + (-0,62) + 0,5 . (15,02) = -13,52 kN
N5 = 0,9 . (19,45) + 1,3 . (-17,78) = -5,61 kN
N5 = 0,9 . (19,45) + 1,3 . (-33,65) = -26,24 kN

• Montante
N1 = 1,4 . (-14,91) = -20,874 kN

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -32

33
N2 = 1,2 . (-14,91) + 1,6 . (0,47) + 0,5 . (-11,52) = -22,90 kN
N3 = 1,2 . (-14,91) + 1,6 . (-11,52) = -36,324 kN
N4 = más favorable
N5 = 0,9 . (-14,91) + 1,3 . (13,63) = 4,3 kN
N5 = 0,9 . (-14,91) + 1,3 . (25,80) = 20,12 kN

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 33

34

DIMENSIONAMIENTO DE VIGA VT3 (PÓRTICO P2)

Se propone la viga VT3 con una viga reticulada. La sección de los cordones, diagonales y
montantes están formados por dos perfiles ángulo unidos por forros discontinuos soldados
(sección armada del Grupo II). El acero del perfil y de los forros es de Fy = 235 MPa y F u =
370 MPa.
El esquema de la viga es el siguiente.
forros
x
y
x
chapa de nudo
y
Tornapuntas c/300 cm.
Arriostramiento cordón inferior
VISTA
TornapuntasVM
correa
Dimensiones en cm.
150
1680
140 140 140
150
46,9 46 ,9 46, 9

Figura Ej.19-21

De acuerdo a la resolución del Pórtico P2 (ver pág. Ej.19-25) desde las combinaciones de
acciones resultarán las siguientes resistencias requeridas para cada elemento.

Cordón Inferior: Nc = -40,794 kN
NT = 105,82 kN

Cordón Superior: Nc = -110,83 kN

Diagonal: Nc = - 2 6,24 kN
NT = 47,37 kN

Montante: Nc = -36,324 kN


I- Dimensionamiento del cordón superior

Las longitudes de pandeo se determinan de acuerdo a la Sección C.2.3. (ver Figura Ej.19-1
y Ej.19-3).
Alrededor del eje x-x L px = k x . L = 1 . 140 / cos( α) = 140,6 cm
Alrededor del eje y-y L py = k y . L = 1 . 420 / cos( α) = 421,8 cm

• Pandeo alrededor del eje x-x
Se predimensiona la sección con λ = 100 ( λ< 2 0 0 verifica Sección B.7).
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -34

35
Para el pandeo alrededor del eje x-x (eje material) (Ver Sección E.4.2.) el radio de giro
necesario para λ= 1 0 0 es
41,1
100
6,1401Lkr
x
xx
x =⋅=λ
⋅= cm.
De acuerdo a Sección E.2., la resistencia de diseño a compresión para pandeo flexional
resulta φc. P n, donde
φc = 0,85
Pn = F crit . A g . (10 -1 )

Se determina el factor de esbeltez adimensional ( λc) de acuerdo a la siguiente ecuación

E
F
.
r
L . k.1 yc π=λ → 1,091 000 200
235. 100 .1c =π=λ (E.2-4)
Se supone Q=1 (sección no esbelta).
Como λc < 1,5 la tensión crítica se determina por:
( ) F . 658,0F ycr 2cλ= (E.2-2) ( ) MPa 142,8 235 . 658,0F 2091,1cr ==
La resistencia de diseño resulta:

Rd = 0,85 . 142,8 . (A g ) . 0,1 = 110,93 kN = N c (resistencia requerida) , de dónde
2
g cm14,90,1 . 8,142. 85,0
93,110A ==
Se adopta 2 perfiles “L” 63,5x63,5x6,35 mm. cuyas propiedades son:

Ag1 = 7,66 cm2 Área del perfil
Ix = 29,26 cm 4 Momento de inercia alrededor de x-x = y-y
rx = 1,954 cm radio de giro alrededor de x-x = y-y.
ex = 1,82 cm distancia del centro de gravedad del perfil “L” al borde del ala
Iz = 12 cm 4 Momento de inercia alrededor del eje de menor inercia
rz = 1,25 cm radio de giro alrededor del eje de menor inercia.

Se calculan las relaciones ancho-espesor de alma y ala para verificar el Q adoptado

ala del esbeltez 10
35,6
5,63
t
b
f ===λ

De acuerdo a tabla B.5-1(*), para el caso 6

10 13,05
235
200
F
200
y
r >===λ

Por lo tanto al ser λf < λr , el ala no es esbelta, y Q=1.

El área total es Ag = 2 . 7,66 = 15,32 cm 2 > 9,14 cm 2 (área necesaria) y el radio de giro
es rx = 1,954 cm > 1,41 cm.


Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 35

36
La esbeltez alrededor de x es
0,72
954,1
140,6 . 1
r
L.k
x
xx
x ≅==λ (Ej. 19-1)

• Verificación del pandeo alrededor del eje y-y (libre)

Se predimensionan los forros de espesor 7,94 mm.
El momento de inercia alrededor del eje y-y resulta de acuerdo al teorema de Steiner:

Iy = (29,26 + 7,66 . (1,82 + 0,794 . 0,5 ) 2 ) . 2 = 133,82 cm 4

y el radio de giro ry = 2,96 cm

De acuerdo a la Sección E.4.2.(b) (uniones intermedias soldadas) la esbeltez modificada
de la barra armada λmy es igual a
( ) ra.1.82,0r L . k
2
ib
2
22
0
my 



α+
α+

=λ (E.4-2)
siendo:
L = Longitud no arriostrada del cordón
a = distancia entre ejes de forros continuos = 46,9 cm
α = relación de separación
ibr.2
h=α
h = distancia entre centros de gravedad de barras medido perpendicularmente al
eje de pandeo analizado = (1,82 . 2 + 0,794) = 4,434 cm
rib = radio de giro de una barra respecto a su eje baricéntrico paralelo al eje y =
1,954 cm
135,1
1,954 . 2
434,4 ==α
142,5
96,2
8,4211
r
L.k
o
=⋅=



Entonces
( ) ( ) 4,143954,1 9,46.135,11 135,1.82,05,142
2
2
2
2
my =


++=λ (Ej.19-2)
De (Ej. 19-1) y (Ej. 19-2) la mayor esbeltez es alrededor del eje y.
Se calcula λc
1,565
000 200
235. 4,143 .1c ≅π=λ
Como λc > 1,5 la tensión crítica se determina de la siguiente manera:
y2
c
cr F .
887,0F 



λ= (E.2.3)
MPa 85,11 235 .
565,1
887,0F 2cr =


=
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -36

37
La resistencia de diseño resulta:

Rd = 0,85 . 84,91 . 7,66 . 2 . 0,1 = 110,6 kN > N u = 110,93 kN VERIFICA


II- Dimensionamiento del cordón inferior

La mayor solicitación en magnitud es de tracción; la solicitación de compresión es menor
pero dada la esbeltez fuera del plano puede ser determinante.
Se dimensionará a tracción y se verificará a compresión.
Se arriostrará con tornapuntas a fin de lograr la esbeltez necesaria fuera del plano.

El dimensionado a tracción se realiza de acuerdo al Capítulo D.
Siendo los perfiles del cordón continuos con una sola unión en el centro soldado, el área
efectiva Ae es igual al área bruta Ag.
Para el estado límite de fluencia de la sección bruta, la resistencia de diseño es φt.P n, dónde
φt = 0,90
Pn = F y . A g . (10 -1 )
Rd = 0,9 . 235 . A g . 0,1 = 105,82 kN

De donde 2g cm00,51,02359,0
82,105A =⋅⋅=
Se adoptan dos perfiles ángulo 50,8x50,8x3,2 cuyas propiedades son:

Ag1 = 3,13 cm2 Área del perfil
Ix = 7,91 cm 4 Momento de inercia alrededor de x-x = y-y
rx = 1,59 cm radio de giro alrededor de x-x = y-y.
ex = 1,39 cm distancia del centro de gravedad del perfil “L” al borde del ala
Iz = 3,18 cm 4 Momento de inercia alrededor del eje de menor inercia
rz = 1 cm radio de giro alrededor del eje de menor inercia (z-z).

Se verifica a compresión
05,1388,15
32,0
08,5
t
b
r =λ>===λ → Sección esbelta
Se obtiene Qs de Sección A-B.5.3.a
Para
yy F
407
t
b
F
200 << 13,05 < 15,88 < 26,55
ys Ft
b0017,034,1Q ⋅

⋅−= (A-B.5-3) *
926,023588,150017,034,1Qs =⋅⋅−=

Q = Q s = 0,926

• Pandeo alrededor del eje x-x L x = 140,6 k x .L x =1 . 140,6 = 140,6 cm

5,88
59,1
6,140
r
Lk
x
xx
x ==⋅=λ

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 37

38
• Pandeo alrededor del eje y-y k . L y= 280/cos α = 281,3 cm
Con forros de espesor 7,94 mm cada 46,9 cm
4
2
y cm81,35242
79,039,113,391,7I =⋅


 

 ⋅+⋅+=
ry = 2,39 cm h = 1,39 . 2 + 0,794 = 3,574 cm 12,159,12
574,3
r2
h
ib
=⋅=⋅=α
x
2
2
22
my 4,11959,1
9,46
12,11
12,182,0
39,2
3,281 λ>=

⋅+⋅+

=λ
Manda pandeo alrededor de y-y
31,1
000 200
2356,1191
E
F1 y
cy ≅⋅⋅π=⋅λ⋅π=λ (E.2-4)
De Sección A-B.5.3.a ? 5,13,1926,031,1Qcy <≅⋅=⋅λ ( ) yQcr F . 658,0QF 2cλ⋅⋅= ( A- B. 5 - 1 5 ) ( ) MPa 111,9 235 . 658,0926,0F 231,1926,0cr =⋅= ⋅

Rd = φc. A g. F cr.10 -1 = 0,85. 2. 3,13. 111,9. 10 -1 = 59,54 kN > N c = 40,79 kN (VERIFICA)

Con igual procedimiento se dimensionan el montante y la diagonal para las
solicitaciones requeridas.


Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -38

39
DIMENSIONAMIENTO DE VIGA DE ENTREPISO VE5 ( PÓRTICO P2)

De acuerdo a las combinaciones de acciones (ver pág. Ej.19-31y Ej.19-32) la más desfavorable
es la combinación 4b:


14 0
840 840



Nu = -4,143 kN
Mu = -302,55 kN.m
Vu = 77,784 kN




Predimensionado

a- Alma

Se puede utilizar para predimensionar la fórmula que recomienda Salmon y Johnson “Steel
Structures “ Pág. 714.

Adoptamos λw = 145
( ) cm66
2352
1451055,3023
F2
M3h 3
3
3
y
wu ≅⋅
⋅⋅⋅=⋅
λ⋅⋅=

Adoptamos hw = 66 cm ⇒ tw = 145
cm66h
w
w =λ = 0,460 cm tw = 0,476 cm (3/16 ″)

Placa de alma (66 cm x 0,476 cm )

b- Ala

Se puede tomar bf ≅ 0,3.h w = 19,8 cm ⇒ Se adopta bf = 19 cm.

Se adopta un ala compacta.

Aplicando Tabla B-5.1(*) - caso 2

08,11
235
170
F
170
y
p ===λ
34,0
476,0
66
4
t
h
4k
w
c === se adopta 0,35
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 39

40
9,22
35,0
114235
425
k
F
425
c
L
r =−==λ
Se adopta λf = 11 ⇒
f
f
f t
2
b
=λ ⇒ tf = 11
2
19
= 0,87 cm ⇒Se adopta tf = 0,952 mm (3/8”)

Placa de ala (19 cm x 0,952 cm )

La esbeltez del ala resulta entonces 10
952,0
2
19
f ≅=λ (Esbeltez del ala)
La sección adoptada es (Figura Ej.19 -22):
tf=0,9 52
hw = 66
bf=1 9
tw=0 ,47 6

Figura Ej. 19-22

A = 19 . 0,952 . 2 + 66 . 0,476 = 67,60 cm 2
Ix = 66 3 . 0,476/12 + 2 . (19 . 0,95 3 /12 + 19 . 0,952 . 33,476 2 )= 51 947 cm 4
Sx = 1 530 cm 3 Z x = 1 729 cm 3 rx = 27,72 cm
Iy = 1 089 cm 4 ry = 4,02 cm

I- Resistencia nominal a Flexión

Se determina la resistencia nominal para cada uno de los Estados Límites:

a- Pandeo Local de alma (WLB)

Aplicando Tabla B.5-1(*) - caso 13

125,0003,0
60,672351,09,0
kN143,4
P
P
yb
u ≤≅⋅⋅⋅=⋅φ

( ) 7,108003,075,21
235
1680
P
P75,21
F
1680
yb
u
y
p =⋅−=



⋅φ⋅−=λ
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -40

41
( ) 97,165003,074,01
235
2550
P
P74,01
F
2550
yb
u
y
r =⋅−=



⋅φ⋅−=λ
7,138
475,0
66
w ≅=λ
λp < λw < λr ⇒ Mn = ( ) 



λ−λ
λ−λ−−
pr
pw
rpp MMM (A-F.1-3)
El momento plástico resulta
( ) ( ) mkN3,40610235729 110FZM 33yxp =⋅⋅=⋅⋅= −−

El momento Mr
( ) ( ) mkN5,359101530235110SFRM 33xyfer =⋅⋅⋅=⋅⋅⋅= −−
Mn = ( ) mkN 8,3817,10897,165
7,1087,1385,3593,4063,406 ≅


−
−−−

b- Pandeo Local de ala (FLB)

λf = 10

λf < λp ⇒ Mn = M p = 406,3 kN.m

c- Pandeo Lateral Torsional (LTB)

Siendo el entrepiso rígido en su plano el ala superior está lateralmente arriostrada en todo
su longitud.
En la combinación crítica es el ala inferior la que está comprimida. Para limitar la longitud
no arriostrada se colocan riostras según la Figura Ej.19-23 en el centro de la luz, aunque al
no poder girar la sección la situación es más favorable que la correspondiente al ala
traccionada libre. Conservadoramente se analiza el estado límite de pandeo lateral con L b =
420 cm, para el caso que las cargas se apliquen en el alma.

Figura Ej.19-23
cm420Lcm207
235
02,4788
F
r788
L b
y
y
p =<=⋅=
⋅= (F.1-4) *
La longitud no arriostrada L r (de acuerdo a la Tabla A-F.1-1) es
2
L2
L
1y
ryr FX11F
Xr
rL ⋅++⋅=λ⋅=
Dónde:
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 41

42
FL = F y - F r = 235 – 114 = 121 MPa
2
AJGE
S
X
x
1
⋅⋅⋅π=
E = 200 000 MPa
G = 78 000 MPa
( ) 433311 cm29,13476,066952,01923 1tl3 1J =⋅+⋅⋅⋅=⋅Σ⋅=
A = 67,60 cm 2 Sx = 1530 cm 3
MPa 5436
2
60,6729,13000 78000 200
1530
X 1 ≅⋅⋅⋅π=
=


⋅⋅⋅=
2
x
y
w
2 JG
S
I
C4X
( ) 622y
w cm380 220 14
952,066089 1h
4
I
C m =+⋅=⋅=
2
2
2 )MPa( 0098,029,13000 78
530 1
089 1
380 220 14X −=


⋅⋅⋅=
cm420Lcm6521210098,011
121
436 502,4L b2r =>≅⋅++⋅=

Por lo tanto L p<L b<L r

De acuerdo a Sección A-F.1 , la resistencia nominal a flexión es
Mn = ( ) 







−
−−−⋅
pr
p
rppb LL
LL
MMMC (A-F.1-3)
Mr = F L . S x . (10) -3 = 121 . 1530 . (10) -3 = 185,13 kN.m
( ) ( ) mkN3,40610235172910FZM 33yxp =⋅⋅=⋅⋅= −−

El diagrama de momentos (combinación 4) es

42 0
3 0 2 ,5 5 67,64
220 103155
Figura Ej.19-24

61,1
22031554103355,3025,2
55,3025,12
M3M4M3M5,2
M5,12C
CBAmax
max
b ≅⋅+⋅+⋅+⋅
⋅=⋅+⋅+⋅+⋅
⋅=
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -42

43
Mn = ( ) MPa3,406MmN 484207652
20742013,1853,4063,40661, p =>≅

 


−
−−−⋅1
Luego Mn = Mp = 406,3 MPa

De Ia-, Ib-, Ic- , Mn = 381,7 Mpa (estado límite determinante es pandeo local del alma)

La resistencia de diseño de la viga a flexión φb.M n con φb=0,9

Md = 0,9 . 381,7 = 343,53 MPa

d- Verificación al corte

(Sección F.2.2.) V d = φv Vn

2607,138
476,0
66
t
h70,89
235
1375
F
1375
wyw
<==<==
entonces
kN7,147
476,0
66
)476,066(400 90
t
h
A400 90V 22
w
w
n ≅



⋅⋅=




⋅= (F.2-3)*

Resistencia
de diseño ⇒ Vd = φv Vn = 0,9 x 147,7 kN = 132,9 kN > Vu = 77,79 kN ⇒ VERIFICA


II- Resistencia nominal a Compresión

Aplicación Capítulo E – Sección E.2.

Se verifican las esbelteces locales, aplicando la Tabla B.5-1(*).

a- Ala

Tabla B.5-1(*) - caso 5.

k1 0f =λ c = 0,35

04,11
35,0
235
286
k
F
286
c
y
r ===λ

λf < λr ⇒ ala no esbelta

b- Alma

La relación de esbeltez del alma λw = 138,7 < λr = 165,84 determinada para el estado tensional
de flexo compresión (caso 13 Tabla B.5-1(*)). Por ello el alma es compacta.
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 43

44
De II(a) y II(b) resulta Q=1

De Sección E.2:
Esbeltez global para pandeo alrededor de x-x
30,30
72,27
840 . 1
r
L.k
x
x
x ===λ
Por la rigidez del plano del entrepiso la viga no puede pandear alrededor de y-y

Se obtiene λcx
5,133,0
000 200
23530,30
E
F
r
L.k1 y
x
xx
cx <=⋅π=⋅⋅π=λ (E.2-4)
( ) F . 658,0F ycr 2cλ= (E.2-2) ( ) MPa 224,5 235 . 658,0F 233,0cr ==

la resistencia de diseño es R d = φc .P n

φc = 0,85

Pn = F crit . A g. (10) -1 = 224,5 . 67,60 . 0,1 = 1517 kN

Rd = φc .P n = 0,85 . 1 517 = 1290 kN


III- Verificación de la ecuación de interacción

Se aplica Capítulo H

2,0004,0
1290
kN143,4
P
P
n
u ≤≅=⋅φ

Se aplica la Ecuación H.1-1b

0,1
M
M
P2
P
nxb
ux
n
u ≤



⋅φ+⋅φ⋅
0,188,0
53,343
55,302
12902
143,4 ≤≅+⋅ VERIFICA

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -44

45
DIMENSIONAMIENTO DE COLUMNA C7 – C9 (PÓRTICO P2)

Se utilizará para la columna un perfil laminado W (Perfil Doble Te con alas anchas serie
americana) con F y= 36 ksi = 248 MPa.

I- Determinación del factor de longitud efectiva k para C7 (C9)

Se determinará para las combinaciones 2 y 4b (m ás desfavorables). Se utilizará el
nomograma de la Figura C-C.2-2 para la determinación de k. Además se realizarán las
correcciones necesarias de acuerdo a las diferencias que tenga la columna con las
condiciones ideales de aplicación del nomograma.

Estando las columnas sujetas a momentos flex ores importantes su dimensión estará en
general muy influenciada por ellos por lo que la tensión media debida a la fuerza normal de
compresión (P u/A g) será baja. Por ello no se analiza la corrección por elasticidad pues
seguramente resultará β =1 en todos los casos.

(a) Combinación 2

N7 = -111,44 kN (compresión)
N9 = -111,44 kN (compresión)
N8 = -211 kN (compresión)

• Corrección por giros extremos de la viga.
Se utiliza la metodología de la sección C.2 de los Comentarios.
Si aplicamos una carga unitaria horizontal al pórtico desplazable se obtienen los
momentos en los nudos (ver Figura Ej.19-25).
10 kN
8 ,08 17,26
1 4 ,5 1
25,34
0, 0 5
25,69
17,74
14,45
7, 9 5
CARGA UNITAR IA DIAGRAMA DE
MOMENTOS

(los diagramas de columnas se representan en sentido contrario para facilitar la visualización)
Figura Ej.19-25

Se corrige el corrimiento de los nudos a través de una longitud ficticia de la viga:

L’ g = L g . [ 2 – M F / M N]

Siendo:
L’ g = longitud ficticia de la viga
L g = longitud real de la viga = 8,40 m
MN = Momento extremo más cercano a la columna
MF = Momento extremo más alejado a la columna
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 45

46
MN = 25,34 kN.m
MF = -0,05 kN.m
002,0
M
M
N
F =
L’ g = 8,40 . (2 – 0,002) ≅ 16,78 m

• Cálculo de k con nomograma C-C.2-2
Como el apoyo inferior está empotrado GA = 1.
El nudo superior tiene un coeficiente GB que depende de las rigideces relativas de la
viga y la columna.
C8C7
B
A
350
450
5 I
I
ILos momento de inercia son: Ic1 = 1 I (tramo superior e inferior)
Iv1 = 5 I (viga )
y las longitudes
L c1 = 4,5 m (inferior)
L c2 = 3,5 m (superior)
L v1 = L’ g = 16,78 m.

Entonces GB es igual a:
705,1
78,16
I5
50,3
I
50,4
I
L
I
L
I
G
g
g
c
c
B =


 ⋅


 +
=








=
∑
∑
El coeficiente k obtenido del nomograma (para desplazamiento lateral permitido,
nomograma (b)) para G A=1 y G B=1,705 es k=1,42.

• Corrección por diferencia de rigidez y pandeo no simultáneo de las columnas

Las columnas que aportan rigidez lateral (C 7 y C9 ) tienen la misma rigidez lateral. Por
ello solo debe considerarse el pandeo no simultaneo y la existencia de la columna sin
rigidez lateral (C 8 ).

Se determina el factor de longitud efectiva corregida por estabilidad k’ , utilizando el
método del pandeo de piso:
( )
( ) 6)-C.2-(C P
P.
P
P'k
2e
u
u
e
∑
∑=

Siendo 2
2
e L
I .E .π=P , para la columna que a
I = momento de inercia de columna r
L = altura de piso
Pu = resistencia requerida a compres
Pu = N C7 = -111,44 kN (para C 7 ) ; P u
∑Pu = resistencia a compresión axil p
∑Pu = -111,44 - 211 - 111,44 = - 433,88 kN.

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Ac

porta rigidez lateral analizada
ígida
ión axil para la columna rígida i
= N C9 = -111,44 kN (para C 9 )
ara todas las columnas del piso
ero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -46

47
Σ Pe2 = Σ ( A g . F y . (10 -1 ) / λc2 ) = Σ { π2 . E. I. 10 -1 / (k.L) 2 }, dónde λc es el factor
de esbeltez adimensional, calculado usando el factor de longitud efectiva k en
el plano de flexión. k se determinará para el pórtico no arriostrado según lo
especificado en la Sección C.2.2.

65,0
000 200
248.
11,05
450 . 42,1.1
E
F
.
r
L . k.1 y
x
cx ≅π=π=λ

( ) =∑ 


π= −12
2
2e 10. 2 .450 . 1,42
I . 000 200.P 0,9668 I

I . 9748,0)10.(
450
I . 000 200 .P 12
2
e =π= −
,981
I . 9668,0
88,433.
44,111
I . 9748,0'k 7C ≅

=

(b) Combinación 4B

N7 = -96,37 kN (compresión)
N9 = -16,67 kN (compresión)
N8 = -141,76 kN (compresión)

• Corrección por pandeo no simultáneo de las columnas
∑Pu = -96,37 – 141,76 – 16,67 = - 254,8 kN.
Pu = N C7 = -96,37 kN (para C 7 ) ; P u = N C9 = -16,67 kN (para C 9 ).
,631
I . 9668,0
8,254.
37,96
I . 9748,0'k 7C ≅

=
,933
I . 9668,0
8,254.
67,16
I . 9748,0'k 9C ≅

=


II- Determinación de las Solicitaciones Requeridas

Para considerar los efectos de Segundo Orden (Sección C.1.4.) se utiliza el método
aproximado de amplificación de momentos de primer orden.
Las resistencias requeridas a flexión se discriminan en
Mnt= resistencia a flexión requerida obtenida por análisis de primer orden considerando el
pórtico indesplazable.
Mlt= resistencia a flexión requerida resultante del desplazamiento lateral del pórtico.

• Del análisis estructural resultan los siguientes diagramas de momentos flexores de
servicio para la columna C7 (C 9 ) (más desfavorables) y para las acciones indicadas.

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 47

48
W E-O
N-SW
+
26 ,2 0
=
16,94
5,47
60 ,8 0
0,60
+
2,07
2, 7 3
0,69
=
0, 3 3
0, 5 0
77,74
4,8 7
3,06
0,1 9
Lr
L
D
9,20 0,09
+
0,68
=
0,28
+
18 ,3 3
=
0, 0 6
9,11
0,40
18,27
+
0 ,80 0,62
=
2,48 0 ,35
1,42
2,83
110,9 136,9


Figura Ej.19-26

Las combinaciones más desfavorables de axil y momento para la columna C7 (idem C 9 ) son
la ( 2) y la ( 4b).

Resultan los siguientes diagramas de momentos requeridos.

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -48

49
43,88
Combinación ( 4 b)
Combinación ( 2 )
79 ,54
=
=
1 5 ,35 0 ,8 4
42 ,98
+
31 ,9 6
+
0, 47
16 ,1 9
1 22,52
32,43
18 8 ,6 91 44,81

Figura Ej.19- 27

Las fuerzas axiles y esfuerzos de corte para las dos combinaciones son

Combinación (2): Nu = 111,44 kN (Compresión)
Vu = 10,80 kN
Combinación (4): Nu = 96,37 kN (Compresión)
Vu = 76,71 kN

Las condiciones de vínculo de la columna se indican en la Figura Ej.19-27


k x = 1,98 (comb.2)

I

La



S
(
E

X
X
YY
Y
Y
X
X
1,63 (comb. 4b)
k y= 1 (biarticulado)





Figura Ej.19-28
II- Seleción del perfil laminado
s características del perfil laminado W10x49 (serie americana) adoptado anteriormente son:

Características de la sección:
A = 92,90 cm 2 Z x = 989,8 cm 3
Ix = 11 321 cm 4 rx = 11,05 cm
Iy = 3 887 cm 4 ry = 6,45 cm
Sx = 894,7 cm 3 X 1 = 22 616 MPa
Sy = 306,4 cm 3 X 2 =22,96.(10 -6 )
2
MPa
1 



254
193, 6 8, 6253, 5
14, 3


Figura Ej.19 - 29
e deberá verificar la ecuación de interacción (H.1-1a) o (H.1-1b) para flexocompresión
Sección H.1.2).
jemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 49

50
Se determinarán las resistencias nominales a compresión axil (Capítulo E) y a flexión alrededor
del eje “x”(Capítulo F).

IV- Resistencia nominal a flexión

(a ) Pandeo lateral
Cargas aplicadas en el alma. Aplicamos Tabla A-F.1-1

L b = 450 cm
8,69
45,6
450
r
L
y
b
b ===λ
04,50
248
788
F
788
yf
p ===λ (F.1-4)*
2
L2
L
1
r FX11F
X ⋅++⋅=λ
FL = F y –F r = 248 – 69 = 179 MPa

MPa616 22X 1 = (de tabla de perfiles) ( )262 MPa1096,22X −−⋅= (de tabla de perfiles)
34,1921791096,2211
179
616 22 26
r =⋅⋅++⋅=λ −
λp < λb < λr ⇒ Mn = ( ) 







λ−λ
λ−λ−−⋅
pr
p
rppb MMMC (A.F.1-2)
Conservadoramente Cb = 1

Mr = F L . S x . (10 -3 ) = 179 . 894,7 . (10 -3 ) = 160,15 kN.m

Mp = F y . Z x . (10 -3 ) = 248 . 989,8 . (10 -3 ) = 245,47 kN.m
Mn = ( ) 


 


−
−−−⋅
04,5034,192
04,508,6915,16047,24547,2451 = 233,62 kN.m < Mp

(b ) Pandeo local de Ala
Tabla B.5-1(*) - Caso 1
9,8
3,142
254
t2
b
f
f
f =⋅=⋅=λ
80,10
248
170
F
170
yf
p ===λ
λf < λp ⇒ Mnx = Mp (Plastificación)

(c) Pandeo local de Alma
Aplicamos Tabla B.5-1(*) - Caso 13.
6,22
6,8
6,193
t
h
w
w
w ===λ

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -50

51
• Para combinación 2
125,0054,0
1090,922489,0
44,111
P
P
1
yb
u <≅⋅⋅⋅=⋅φ −
( ) 9,90054 =,075,21
248
1680
P
P75,21
F
1680
y
u
y
p ⋅−=



⋅φ−=λ
λw < λp ⇒ Mnx = Mp

• Para combinación 4b
047,0
1090,922489,0
37,96
P
P
1
yb
u ≅⋅⋅⋅=⋅φ −
( ) 90,92047,075, =⋅21
248
1680
P
P75,21
F
1680
y
u
y
p −=



⋅φ−=λ
λw < λp ⇒ Mnx = Mp

De IV (a), (b) y (c) la resistencia nominal esta determinada por el estado límite de pandeo
lateral

Mn = 233,62 kN.m

V- Resistencia nominal a Compresión

Aplicación Capítulo E – Sección E.2.

Se verifica compacidad de ala y alma aplicando Tabla B.5-1.
(a ) Ala
Tabla B.5-1(*) - caso 4.
9,8
t2
b
f
f
f =⋅=λ
9,15
248
250
F
250
yf
r ===λ

λf1 < λr ⇒ ala no esbelta

(b ) Alma
Aplicamos Tabla B.5-1(*) - Caso 12.
6,22
t
h
w
w
w ==λ
23,42
248
665
F
665
yf
r ===λ
λw < λr ⇒ alma no esbelta

De V (a), (b) SECCIÓN NO ESBELTA ⇒ Q = 1


Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 51

52
(c) Cálculo de la resistencia nominal a compresión axil

El factor “k x ” fue calculado con las correcciones correspondientes en (I) y es igual a
k x = 1,98 (comb. 2)
k x = 1,63 (comb. 4b)

En la dirección “y” según los vínculos indicados, resulta el factor de longitud efectiva
k y=1.

Las longitudes entre puntos fijos de la columna son:
L x = 450 cm
L y = 450 cm

Esbelteces :
7,80
05,11
45098,1
r
Lk
x
xx
x =⋅==λ (comb. 2)
38,66
05,11
45063,1
x =⋅=λ (comb.4b)
8,69
45,6
4501
y =⋅=λ
λx > λy ⇒ Manda pandeo alrededor de “x” (comb.2) y alrededor de “y” (comb.4b) : Q=1

E
F
r
Lk1 y
c ⋅⋅⋅π=λ (E.2-4)
Para combinación 2
5,1905,0
000 200
2487,801cx <=⋅⋅π=λ
Para combinación 4b
5,1782,0
000 200
2488,691cx <=⋅⋅π=λ
la tensión crítica es
ycr F658,0F
2
c ⋅

= λ (E.2-2)

Para combinación 2 ( ) MPa 03,176248658,0F 2905,0cr =⋅=
Para combinación 4 b ( ) MPa 192248658,0F 2782,0cr =⋅=

La resistencia nominal a compresión: ( )1gcrn 10AFP −⋅⋅= (E.2-1)

para combinación 2 ( ) ≅⋅⋅= − 1n 1090,9203,176P 1635 kN
para combinación 4b ( ) ≅⋅⋅= − 1n 1090,92192P 1784 kN
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -52

53
VI- Cálculo de los factores de amplificación de Momentos de Primer orden (Sección
C.1.4)

(a) Cálculo de B1

1
P
P1
CB
1e
u
m
1 ≥


 −
= (C.1-2)

La columna se halla sometida a momentos en los extremos producidos por los empotramientos
y también a una carga uniformemente distribuida entre extremos (solo en la combinación 4b)
(Presión del viento).

• Combinación 2 (1,2 . D + 1,6 . L + 0,5 . Lr)
Debido a los momentos extremos:

40,0
43,32
19,164,06,0
M
M4,06,0C
2
1
m =

⋅−=


⋅−=

Pe1 debe ser determinada para el plano de flexión y con el factor de longitud efectiva para
pórtico indesplazable. Se toma conservadoramente k x =1

454,072,40
05,11
4501
cx =λ→=⋅=λ
kN11177
454,0
102489,9210FAP 2
1
2
c
1
yg
1e =⋅⋅=λ
⋅⋅=
−−

1405,0
11177
44,1111
40,0B1 <=


 −
= → B1 = 1

• Combinación 4b (1,2 . D + 1,3 . W + L + 0,5 . Lr)
Debido a los momentos extremos:

34,0
43,188
52,1224,06,0
M
M4,06,0C
2nt
1nt
m =

⋅−=


⋅−=
35,0
11177
44,1111
34,0B1 =


 −
=

Debido a la carga distribuida, aplicando Tabla C-C.1-1 de los comentarios para apoyo (caso
2)
Cm=1
009,1
11177
37,961
1B1 =


 −
=
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 53

54
Por ambos efectos B = 1,009 . 0,35 = 0,36 <1 → B1 = 1

(b) Cálculo de B2

1
P
P
1
1B
ei
u
2 ≥
−
=
∑
∑

• Para la combinación 2(1,2 . D + 1,6 . L + 0,5 . Lr)
∑ =+⋅= kN88,433211244,111Pu
2eei P2P ⋅=∑

Se deberá calcular Pe2 con los coeficientes k correspondientes al plano de flexión para el
pórtico desplazable pero sin la corrección por diferencia de rigidez y pandeo no simultáneo
pues este efecto esta incluido en la ecuación (C.1-5).

k 1 = 1,42
65,0
202000
248
05,11
45042,11
c =⋅⋅⋅π=λ

kN5453
65,0
102489,9210FAP 2
1
2
c
1
yg
2e =⋅⋅=λ
⋅⋅=
−−


1090625453Pei =⋅=∑ kN

042,1
10906
88,4331
1B 2 =
−
=

• Para la combinación 4b (1,2 . D + 1,3 . W + L + 0,5 . Lr)

∑ =++= kN8,25476,14167,1637,96Pu

kN10906Pei∑ =

024,1
10906
8,2541
1B 2 =
−
=
(c) Momentos requeridos amplificados

Según observación de Comentarios C.1.4. (últimos párrafos) al ser B 1 =1 se sum an los
momentos amplificados de la misma sección.

Mu =B 1 . M nt + B 2 . M 1t

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -54

55
Combinación 2 Mu =1 . 31,96 + 1,042 . 0,47 = 32,45 kN.m

Combinación 4b Mu =1 . 43,88 + 1,024 . 144,55 = 191,90 kN.m


VII- Verificación de la ecuación de interacción

Aplicación Capítulo H

• Combinación 2

2,008,0
163585,0
4,111
P
P
n
u <=⋅=⋅φ

La ecuación de interacción es (Ecuación H.1-1b)
120,0
62,2339,0
45,32
2
08,0
M
M
P2
P
nxb
ux
n
u <=⋅+=⋅φ+⋅φ⋅ VERIFICA

• Combinación 4b

2,0064,0
178485,0
37,96
P
P
n
u <=⋅=⋅φ

La ecuación de interacción es (Ecuación H.1-1b)
195,0
62,2339,0
90,191
2
064,0
M
M
P2
P
nxb
ux
n
u <≅⋅+=⋅φ+⋅φ⋅ VERIFICA

VIII- Verificación al corte

Se verifica para el máximo corte requerido
Vu = 76,71 kN

Se aplica Capítulo F, Sección F.2.
85,69
248
1100
F
11006,22
t
h
yww
w ==<=

La resistencia nom inal
Vn = 0,6 . F yw . A w . 10 -1 = 0,6 .248 . (25,35 . 0,86) . 10 -1 = 324,40 kN (F.2-1)*

La resistencia de diseño
Vd = φv . V n = 0,9 . 324,40 = 291,9 kN > V u = 76,71 kN VERIFICA


IX- Verificación en Servicio
(Capítulo L y Apéndice L)

Se verifica el desplazamiento lateral.
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 55

56
El desplazamiento lateral en la cabeza de la columna con respecto a la base resulta máximo
para la combinación A-L.1-1.

D + WEO

Del análisis estructural δtotal = 5,00 cm ≅ δw

De acuerdo a la Tabla A-L.4-1
cm33,5
150
800
150
H
admtotal ===δ > 5 cm VERIFICA
cm5
160
800
160
H
admtviento ===δ ≈ 5 cm VERIFICA






































Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -56

57
DIMENSIONAMIENTO DE LA BASE DE LA COLUMNA C7 – C9 ( base empotrada)

Solicitaciones requeridas

Para la determinación de las dimensiones de la base se plantean las combinaciones de
acciones más desfavorables:

• 4b) 1,2 . D + 1,3.W + L + 0,5.Lr (flexocompresión más desfavorable para la columna)
• 5b) 0,9 . G + 1,3.W (flexotracción más desfavorable para la columna)

Las solicitaciones requeridas resultan
4b) Nu = -96,37 kN (compresión)
Mu = 188,69 kN.m
Vu = 76,71 kN

5b) N u = 44,08 kN (tracción)
M u = 178,02 kN.m
Vu = 71,12 kN

Determinación de las dimensiones de la Base

De acuerdo al Capítulo C, se resolverá el esquema estático de la base con análisis global
elástico.
Las columnas transmiten las solicitaciones al suelo de fundación a través de bases
metálicas unidas a bases de Hº Aº o pozos de fundación.
Se supone la base totalmente rígida. Se plantea el equilibrio estático de acciones y
reacciones para obtener las solicitaciones en la base.

• Combinación 5b). ( flexotracción)

La excentricidad de la fuerza requerida resulta:
cm404m04,4
08,44
02,178
N
Me
u
u ====

Dada la gran excentricidad, se supone en estado último una zona de Hormigón comprimida
y plastificada, con una longitud igual a ¼ de la longitud útil de la base ( h ) en la dirección de
la flexión y se colocan pernos de anclaje para tomar las tracciones. (ver esquema en Figura
Ej.19-30)
Se predimensiona la longitud de la base (en la dirección de la flexión): d = 60 cm.
Con h’ = 5 cm resulta h = d – h’ = 60 – 5 = 55 cm.

Para la resistencia al aplastamiento del hormigón se adopta conservadoramente (Sección
J.9.) :
f’ H = 0,60 . 0,85 . f’ c = 0,51 f’ c
con
f’ c = 17 MPa resulta
f’ H = 0,51 . 17 = 8,6 MPa = 0,86 kN/cm 2

Se realiza el equilibrio de momentos:

f’ H . (h/4) . b. [ h – ( h/8 )] = N u . [ e – ( d/2 – h’ )] de dónde :
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 57

58

cm30
55
32
786,0
5
2
6040408,44
h
32
7'f
'h
2
deN
b
22
H
u
≈
⋅⋅


 

 −−⋅
=
⋅⋅


 

 −−⋅
=

Planteando el equilibrio de fuerzas verticales se determina la fuerza requerida en los pernos
de anclaje:

Z u = f’ H . (h/4) . b + N u = 0,86 . (55/4) . 30 + 44,08 = 398,9 kN (tracción)


d
b
h' hr
25 ,4
25 ,4
9,2
25 ,4
9,2
1,6
1,6


Figura Ej.19-30

Resultan para esta Combinación:

b = 30 cm d = 60 cm Z u = 398,9 kN
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -58

59

• Combinación 4b) (flexocompresión)

La excentricidad de la fuerza requerida resulta :

cm196m96,1
37,96
69,188
N
Me
u
u =≅==


Con d = 60 cm h’ = 5 cm h = 60 – 5 = 55 cm
f’ H = 0,86 kN/cm 2

se realiza el equilibrio de fuerzas resultando :
2
uH
h
32
7b
'h
2
de
N'f
⋅⋅


 −+
= de dónde
cm38
55
32
786,0
5
2
60196
37,96
h
32
7'f
'h
2
de
Nb
22
H
u ≅
⋅⋅


 −+
=
⋅⋅


 −+
= .
Las dimensiones necesarias resultan mayores que para la Combinación 5b)
En función de las dimensiones necesarias para colocar los pernos de anclaje (ver Figura 19-
30) se adopta:

b = 47 cm d = 60 cm

Tensiones de contacto y fuerza de tracción en pernos de anclaje

Con las dimensiones adoptadas para la base resultan las siguientes tensiones de contacto
(f’ H ) y fuerzas de tracción en los pernos (Z u )

• Combinación 4b)
2
2
H cm/kN69,0
55
32
747
5
2
6019637,96
'f =
⋅⋅


 

 −+⋅
=
kN5,34937,9647
4
5569,0Nb
4
h'fZ uHu =−⋅⋅=−⋅⋅= (Tracción)

• Combinación 5b)

2
2
H cm/kN 54,0
55
32
747
5
2
6040408,44
'f =
⋅⋅


 

 −−⋅
=
( ) kN 1,39308,44474/5554,0Z u =+⋅⋅= (Tracción)
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 59

60
Dimensionamiento del perno de anclaje.

Al ser mayor la fuerza de tracción producida por la flexotracción en la Combinación 5b) se
dimensionan los pernos con :

Z u = 393,1 kN

Se utilizan pernos de acero F 26 ( equivalentes a bulones tipo ASTM A307) con:

Fu = 390 MPa F y = 245 MPa

Se proponen 4 pernos de cada lado de φ25 mm .
Se verificarán los pernos a tracción y corte combinados (Sección J.3.7.) .

(a) resistencia a tracción
La resistencia de diseño a tracción de un perno sometido a corte y tracción
combinados es
Rd1 = φt . F t . A b . 0,1
Donde φt = 0,75
Ft = resistencia a tracción nominal según Tabla J.3.5 en función de f v (Tensión
requerida al corte en el perno).
Ab = área del perno = 4,91 cm 2
La tensión elástica requerida al corte es (sección circular maciza)
1
b
1u
v 10A75,0
Vf −⋅⋅=
Vu1 = corte que toma cada perno = kN89,88
12,71
n
Vu ==
MPa24
1,091,475,0
89,8fv ≅⋅⋅=

de acuerdo a Tabla J.3.5, para los pernos del tipo adoptado, la tensión F t es igual a:
Ft = (390 – 2,5 f v) = (390 – 2,5 . 24) = 330 MPa y F t < 300 MPa, por lo tanto :

Ft = 300 MPa

Entonces Rd1 = 0,75 . 300 . 4,91. 0,1= 110,5 kN
Cantidad de pernos 4n6,3
5,110
1,393
R
Z
1d
u =→===n necesarios en los extremos.
Se disponen los pernos de la manera, indicada en la Figura 19-31, verificando las
distancias mínimas y máximas (Secciones J.3.3, J.3.4 y J.3.5).

dbmín = 1,75d = 1,75 . 2,5 = 4,375 cm < 4,6 cm (VERIFICA)

dbmax = 12t = 12 . 1,59 = 19,08 cm o 15 cm > 4,6cm (VERIFICA)

(b) Resistencia a corte:
La resistencia de diseño al corte según Tabla J.3.2
φ . F v = 0,75 . (0,35 . 390) ≈ 102,4 MPa
Tensión requerida de corte fv = 24 MPa < φ. F v = 102,4 MPa (VERIFICA)
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -60

61
4,6
47
50
60
Bulones φ 25 mm
5 5
4,6
4,6
Bulones φ 25 mm

Figura Ej.19-31

(c) Resistencia al aplastamiento de la chapa en los agujeros (ver Sección J.3.10) :
Por ser los agujeros normales y al considerar en el proyecto la deformación alrededor del
agujero para cargas de servicio, se adopta la siguiente ecuación:

Rn = 1,2 . L c . t . F u . 0,1 ≤ 2,4 . d . t . F u . 0,1 por cada perno (J.3-2a)

Para la unión la resistencia al aplastamiento de la chapa es la suma de las resistencias al
aplastamiento de la chapa en todos los agujeros de la unión. (Sección J.3.10).
Rn1 = 1,2 .( 4 . (5,0 – 2,5 . 0,5 ) ) .3,8 . 370 . 0,1 ≈ 2531 kN
Rd = φ . R n1 = 0,75 . 2531 = 1898 kN > V u=76,71 kN === ? VERIFICA

Rn2 = 2,4 . 2,5 . 3,8. 370 . 0,1 = 844 kN para un perno
La resistencia de diseño total es:
Rd = φ . R n2 . n = 0,75 . 844 . 8 = 5062 kN > V u=76,71 kN === ? VERIFICA

Se deberá determinar la longitud de anclaje necesaria del perno en la base de
hormigón.
Observación: según como se realice el anclaje puede ser necesario verificar el perno a
flexotracción en la zona embebida en el hormigón, considerando la zona de máximo efecto
por la combinación de flexión y tracción.
Puede también adoptarse una nariz de corte para trasmitir la fuerza de corte.

Dimensionamiento de la placa de apoyo
Acero F24 F y = 235 MPa

Se dimensiona para zona de contacto con hormigón y para zona de pernos.

(a) En zona de contacto con hormigón:

La mayor tensión de contacto corresponde a Combinación 4b) f’ H = 0,69 kN/cm 2
Se resuelve mediante las ecuaciones de la estática (Ver Capítulo C) considerando un
esquema de losa de fajas independientes de 1 cm de ancho, con la acción de la tensión
de contacto (q= f’ H). La placa se apoya en cartelas (ver esquema en Figura Ej.19 - 32)
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 61

62
Se predimensiona el espesor de la cartela
27
47
10 1 0
q = 0 ,69
34,5
28,4
M

ec =1,59 cm
lt = longitud del tramo =25,4 + 1,59 ≅ 27 cm
cm10
2
2747voladizodellongitudlv =−==
Mv = momento de voladizo
Mt = momento de tramo
cm/kNcm4,285,34
8
2769,0M
cm/kNcm5,34
2
1069,0M
2
t
2
v
=−⋅=
=⋅=


Figura Ej.19-32

(b) En zona de pernos de anclaje ( Figura 19-33):

530,8 530,8
M
16,2
Z u1
27
5,4
Z u1 Z u1 Z u1
5,4 5,45, 4
10 10
Z u1 = 393,1/4 = 98,3 kN
M v = 98,3 . 5,4 = 530,8 kN cm
M t = 98,3 .5,4 – 530,8 = 0

Figura Ej.19-33

Se obtiene el ancho colaborante de la placa db
Figura 19-34) en la hipótesis mas desfavorable
de no colocar una arandela de distribución.

b1 = 2 n 1 + d p = 2 . 5,4 + 2,54 = 13,3 cm
n1
El momento flexor por cm de ancho es:
45º
M v1 = 530,8/13,3 = 39,91 kNcm/cm
2 n 1 + d b


Figura Ej.19-34

Comparando los momentos flexores máximos obtenidos en (a) y (b) resulta mayor la
solicitación requerida en zona de pernos.
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -62

63
Se dimensiona la placa de apoyo con :

Mu = 39,91 kNcm para b = 1cm

Por razones de rigidez se adopta M n = M y = S x .F y

M u = φ b . M n = φ b . S x . F y = φ b ( b . h p 2 /6 ). F y
el espesor necesario de la placa h p es igual a:

( ) cm37,31023519,0 91,396FbM6h 1yb up =⋅⋅⋅ ⋅=⋅⋅φ ⋅= −

Se adopta una placa de espesor 3,81 cm (1 ½ “)

Dimensionamiento de la cartela .

El esquema estático de la cartela es el indicado en la Figura 19-35

17 ,317,3 25,40
MA
MB
q
M
Zu
5 41, 25 13,75
A B

Figura Ej.19-35

Los momentos flexores y esfuerzos de corte requeridos resultan:

Combinación 4b)

Z u = 349,5 . 0,5 = 175 kN q u = (47.0,5). 0,69 = 16,215 kN/cm
MuA = 175 . 12,3 = 2 152 kNcm M uB = 16,215 .13,75 . 10,425 = 2 324 kNcm
VuA = 175 kN V uB = 16,215 . 13,75 = 223 kN

Combinación 5b)

Z u = 393,1 . 0,5 = 197 kN q u = (47 . 0,5). 0,54 = 12,69 kN/cm
MuA = 197 . 12,3 = 2 423 kNcm MuB = 12,69 .13,75 . 10,425 = 1 819 kNcm
VuA = 197 kN V uB = 12,69 . 13,75 = 175 kN
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 63

64
Se dimensiona con el máximo momento flexor (M u = 2423 kNcm) considerando por
razones de rigidez Mn = M y = S . F y
Si consideramos para simplificar una sección rectangular en lugar de la sección real “te”, la
altura de la cartela necesaria por flexión es :

( ) cm8,201059,12359,0 24236h 1c =⋅⋅⋅ ⋅= −

Se adoptan cartelas de 21 x 1,59 x 60

Se debe verificar si el estado límite de pandeo lateral no es determinante y si se puede
alcanzar el momento My . De sección F.1.2.(a) la longitud no arriostrada L r para secciones
rectangulares es:

cm19339,3304,25
5,27
46,0 . 400A.J
M
r400
L
r
y
r ≅⋅=
⋅= (F.1-10)*
L r= 193 cm > 17,3 . 2 = 34,6 cm ? VERIFICA

Siendo para la sección de la cartela (1,59 cm x 21 cm)
ry = 0,46 cm
S = (1,59 . 21 2 )/6 = 116,9 cm 3
Mr = S.F y .(10) -3 = 116,9 . 235 . (10) -3 = 27,5 kN.m
J = [(1,59) 3 . 21] / 3 = 25,04 cm 4
A = 1,59 . 21 = 33,39 cm 2

Se verifica el corte, determinando la tensión τ . (de acuerdo a Sección H.2.(b))

Vu = 223 kN

( ) ( ) MPa2,100cm/kN02,102159,1
2235,1
he
V5,1 2
cc
u =≅⋅⋅=⋅⋅⋅=τ

MPa 9,1262356,09,0)2356,0(MPa2,100 v =⋅⋅=⋅⋅φ<=τ (VERIFICA)

Dimensionamiento de las uniones soldadas.

Se dimensionarán las uniones soldadas entre la columna y la cartela (soldadura vertical) (1)
y entre la cartela y la placa de apoyo (2). ( Figura 19-36)
Se utilizará soldadura de filete (Sección J.2). El factor de resistencia y la resistencia nominal
se obtienen de la Tabla J.2-5. para corte en el área efectiva.

φ=0,60 Fw =0,6 . F EX X

La tensión del electrodo utilizada es F EX X = 480 Mpa, por lo tanto F w = 0,6 . 480 MPa = 288
MPa.


Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -64

65
hc
21 cm
hs
19 cm
Nu1
Mu
Nu


Figura Ej.19-36

• Soldadura (1) (vertical)

La cantidad de cordones de soldadura (n t) es 4
Los esfuerzos requeridos en el cordón más solicitado son:

kN 2,19
4
71,76
n
VV
kN 5,395
4
37,96
254,02
69,188N
4
N
254,02
MN
c
u
1u
1u
uu
1u
===
≅+⋅=
+⋅=

Se determina el lado mínimo de la soldadura, de acuerdo a Tabla J.2-4 Sección J.2.2.(b)
El lado mínimo para espesor de cartela 15,9 mm y ala de columna 14,2 mm es 6 mm (0,6cm).
La resistencia de diseño de un cordón de soldadura de 1 cm de lado y 1cm de longitud será de
acuerdo a la Sección J.2.4
Rd = φ . F w . ∆w . 0,1 = φ . F w . 1 . e g . 0,1
Siendo eg = espesor de garganta efectiva e igual a 0,707 .d w , por lo tanto
Rd = 0,60 . 288 . 1 . (0,707 . 1) . 0,1 = 12,22 kN para dw = 1 cm y L w = 1 cm
La fuerza combinada actuante es kN3962,195,395VN 222 1u2 1uu =+=+=N
Se adopta como longitud del cordón Lw = 19cm.
El espesor dw necesario es :
dw = 396 / (12,22 . 19) = 1,70 cm
Se adopta dw = 1,7 cm > 0,6 cm ( lado mínimo )

• Soldadura (2) (horizontal)

Se supone que no se mecaniza la cartela para una trasmisión directa de las compresiones.

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 65

66
Las longitudes de trasmisión son :

En zona de contacto con hormigón L w = 13,75 cm ( ¼ de la altura útil de la base)
En zona de pernos de anclaje L w = 13,3 cm ( ancho colaborante de la chapa)

En base a lo anterior se puede suponer que en cada cordón horizontal se trasmitirá
aproximadamente 1/8 de la fuerza horizontal V u

Por ello las fuerzas requeridas a trasmitir son:

En zona de contacto con hormigón :
N u = 223/2 = 111,5 kN ; V u = 76,71/8 = 9,6 kN ( de Combinación 4b) )

Combinada kN1126,95,111P 22u =+= por cm de longitud = 112 / 13,75 = 8,15 kN/cm

En zona de pernos de anclaje:
N u = 197/2 = 98,5 kN ; V u = 71,12/8 = 8,89 kN ( de Combinación 5b) )

Combinada kN9,9889,85,98P 22u =+= por cm de longitud =98,9/ 13,3 = 7,5 kN/cm

Para un cordón de dw = 1cm, la Resistencia de diseño resultaba R d = 12,22 kN /cm.cm
El lado necesario resulta dc = 8,15/12,22 = 0,67 cm.

Se adopta dw = 1cm


























Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -66

67
DIMENSIONAMIENTO DE LA COLUMNA CENTRAL BIARTICULADA (C5) DEL PORTICO
P1

Se plantea una columna armada formada por 4 perfiles ángulos 2¼ ”x1/4”(57,1x57,1x6,35)
unidos por celosías planas soldadas con diagonales simples de perfiles ángulos 5/8”x1/8”
(15,9 x 15,9 x 3.2).

El acero de los perfiles tiene
Fy=235 MPa y F u=370 MPa.
El esquema de la columna es la siguiente (Ver Ejemplo 11).

y
x
y
x
k = 1x
20
35
35
20
190
k = 1
19 0
19 0
45 0
15 6,4
45 0

Figura Ej.19-21
Los datos de los perfiles ángulos de las barras de los cordones ( 2 ¼ ”x ¼ “) son:
Ag1 = 6,85 cm 2 Área del perfil
Ix1 = 21,23 cm 4 Momento de inercia alrededor de x-x
I1 = 8,62 cm 4 Momento de menor inercia
rx = 1,76 cm radio de giro alrededor de x-x
ex1 = 1,68 cm distancia del centro de gravedad del perfil PNU al borde del alma
rmín = 1,12 cm radio de giro alrededor de y’-y’.
ld=23,5 cm
h =15,64 cm α = 42°
Los datos del perfil ángulo 5/8 “ x 1/8” (diagonal) son:
Ag = 0,91 cm 2 Area del perfil
rmin = 0,31 cm radio de giro alrededor del eje mínimo.


Verificación de los cordones

• Determinación de la resistencia requerida

Al estar solicitado a esfuerzos axiales solamente (compresión centrada) la combinación más
desfavorable es la (A.4-3) 1,2 D + 1,6 L , porque la sobrecarga del entrepiso es mucho
mayor en magnitud que el peso propio ( D) .

1,2 D + 1,6 L = 1,2 . (-42,44) + 1,6 . (-236,43) = -429,22 kN

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 67

68
Se adopta Pu = -430 kN.
Por ser α < 60° según E.4.3., grupo IV (5), no son aplicables especificaciones de E.4.
Se aplica Apéndice E Sección A-E.4.

La sección es cuadrada y ambos ejes son libres por lo cual se realiza una sola verificación.

El momento de inercia de la sección compuesta alrededor del eje x-x (idem eje y-y) de
acuerdo al teorema de Steiner resulta:

Ix = [ 21,23 + 6,85 . (9,5 – 1,68) 2 ] . 4 = 1760,5 cm 4

Aj = 4 x 6,85 = 27,4 cm 2

Radio de giro de la sección compuesta alrededor del eje x-x
cm01,8
4,27
5,1760rx ==

Aplicando Sección A-E.4.2.1. (a) la esbeltez modificada de la columna armada es igual a:
1
2
0
m r
Lk λ+

 ⋅=λ

Siendo λ1 un valor auxiliar relacionado con la rigidez a corte de la celosía de enlace que se
obtiene de acuerdo a la Figura A-E.4-2 de acuerdo a la geometría de esta.

2
do
3
g
1 haAn
dA2
⋅⋅⋅
⋅⋅⋅π=λ

Siendo Ag= sección bruta total de la barra armada = 27,4 cm 2
d = longitud de la diagonal = 23,15 cm
no = número de planos de celosía = 2
Ad = sección bruta de la diagonal = 0,91 cm 2
a = 35 cm
h = 15,64 cm

21,64
.15 35 . 91,0. 2
23,15 . 27,4 .2 . 2
3
1 =π=λ

La esbeltez λ,m resulta
( ) 60,2 64,21
01,8
045 2
2
m ≅+

=λ

Aplicando la Sección A-E.4.2.1. Cada barra tendrá un esfuerzo requerido igual a

1)-E.4-(A
h.n
M
n
PP
1
su
1u +=

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -68

69
siendo:
Pu = carga axil requerida = 430 kN
n = número de barras de la columna armada = 4
n1 = número de barras del cordón = 2
h = distancia entre centros de gravedad = 15,64 cm
)inicial ndeformació( cm 0,9
500
450
500
L . keo ===
).(10
P
P-1
e . PM 2-
c.m
u
ou
s = (A-E.4-2)
kN 1492 )10( .
2,60
7,42 . 000 002 . )10( .
A . E .
P 12
2
1
2
m
g
2
.m.c ≅π=λ
π= −− (A-E.4-3)

kN.m. 5,44 ).(10
1492
430-1
0,9 30.4M 2-s ==

Resistencia requerida ⇒ kN 125 kN9,124
264,15
100 . ,445
4
430P 1u ≅=⋅+=


• Determinación de la resistencia de Diseño

Pd1 = φc.F cr Ag1 .(10 -1 )
Siendo:
φc = 0,85
Fcr se obtiene aplicando Sección E.2 con el factor de esbeltez λc1 :

E
F
.1 .
r
L y
1
1
1c π


=λ

con L 1 = a = 35 cm
r1 = radio de giro mínimo del cordón = 1,12 cm

Entonces
1,5 0,341
000 200
235.1 .
12,1
35
1c ≤=π

=λ
( ) MPa 223,84 235 . 658,0F 2341,0cr == (E.2-2)

Resistencia de diseño ⇒ Pd1 = 0,85 . 223,84. 6,85 . 10 -1 = 130,3 kN. < P u1 = 124,8 kN

VERIFICA
Verificación de esbeltez local : Caso 6 Tabla B.5-1 (*)
(b/t) = 13
235
200
F
2009
635,0
715,5
y
r ===λ<= ⇒ ala no esbelta Q = 1
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 69

70
Verificación de las barras de celosía

• Determinación de la Resistencia Requerida

Aplicando la sección A-E.4.2.1(b), se verifican las diagonales con una fuerza V eu igual a:

Veu = β . P u ( A- E. 4 - 4 )
con: 0,011
1492
4301
1.
400
P
P1
1.
400
m.c
u
=








−
π=








−
π=β


Por lo tanto: Veu = 0,011 . 430 = 4,73 kN

Resistencia requerida ⇒ kN 3,2
)5,42cos(.2
73,4
)cos(.2
VD euu ==α=


• Determinación de la Resistencia de Diseño

La longitud de la diagonal es L d = 23,10 cm.

Aplicando la Sección C.2.3., Figura C.2-4, Caso 3 y suponiendo λc > 0,8 ? k=1

La esbeltez es igual a

7-B Sección ifica Ver200 74
314,0
23,1 . 1
r
L.k
min
d <===λ
Se determina el factor de esbeltez adimensional ( λc) de acuerdo a la siguiente ecuación

4)-(E.2
E
F
.
r
L . k.1 yc π=λ
C.2.3.(4)) Sección (ver 1k tanto lo por , 8,0 0,803
000 200
235. 74 .1c =>=π=λ
λc < 1,5 ⇒ ( ) MPa45,179235658,0F658,0F 22 c 803,0ycr =⋅=⋅= λ

Resistencia de diseño ⇒ Rd = φ . F cr . A d . 10 -1

Rd = 0,85 . 179,45 . 0,91. 10 -1
Rd = 13,88 kN > D u = 3,2 kN ? VERIFICA

Verificación de esbeltez local : Caso 6 Tabla B.5-1 (*)
(b/t) = 13
235
200
F
2005
32,0
59,1
y
r ===λ<= ⇒ ala no esbelta Q = 1

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -70

71
Dimensionamiento de las presillas extremas

• Dimensionamiento por rigidez necesaria
De acuerdo a Sección A-E.4.3.1, en los extrem os de la barra armada se dispondrán presillas
que satisfagan la siguiente condición:

12)-E.4-(A
a
I .10
h
I . n 1p ≥
siendo: n = planos de presillas = 2
Ip = m omento de inercia de una presilla en su plano.
I1 = momento de inercia del cordón con respecto al eje paralelo al eje libre
analizado = 21,23 cm 4 .
a = 35 cm
h = 15,64 cm

Por lo tanto despejando el término Ip se obtiene:
( ) 41
p cm87,9453 . 2
15,64 . 2 . 21,23 . 10
a . n
h .I . 10I ==≥
cm 13,37
0,476
12 . 4,879
t
12 . I
h 33 p ===

Fijando un espesor de la presilla t = 0,476 cm , se adopta presillas de 140 x 4,76 mm

• Verificación de la presilla bajo la acción de la carga concentrada de la viga
Actuando la presilla como una viga bajo la acción de una carga concentrada
Pu = 429,22 kN

El Momento flexor y el esfuerzo de corte requeridos son:
mkN05,8
4
15,0
2
22,429Mu =⋅=
kN31,107
4
22,429Vu ==
(a) Verificación a corte:
La resistencia a corte requerida en la presilla es:
MPa44,22510
476,015
5,131,107fv =⋅⋅
⋅=
La resistencia de Diseño a corte es:
Rd = 0,9 . (0,6 . F y )= 0,9 . 0,6 235 = 126,9 MPa > f v = 225,44 MPa ⇒ Redimensionamos

Adoptamos presillas 200x0,635 mm
MPa8,12610
635,020
5,131,107fv =⋅⋅
⋅= < 126,9 MPa VERIFICA

(b) Verificación a flexión:

Mn = M p = Z . F y = (1/4)(20 2 .0,635).235.10 -3 = 14,92 kNm
Md = φb.M n = 0,9.14,92 = 13,43 kNm > M u = 8,05 kNm VERIFICA
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 71

72
DIMENSIONAMIENTO DE LA COLUMNA DEL PORTICO P3 (C10 )

C10
E-O
W
VT4
15 0
80 0
N
N
NW
D
Lr

Los datos de carga son:

D: Peso Propio (cubierta y peso propio columna)
L r: sobrecarga de techo
W: viento O-E (más desfavorable)
Las acciones de la viga VT 4 sobre la columna C10 y el peso propio de la columna son

ND = 5 . 8,4 .(0,29 + 0,035)+(8,4. 0,325) + 2 = 18,38 kN

NLr = 0,30 . 5 . 8,4 = 12,6 kN

( )[ ] kN52,2254,865,025,06,007590,0N w =⋅⋅⋅⋅+⋅=

Debido al viento lateral, la columna está solicitada a flexión. La columna está biarticulada.
Resulta:
Q
M
Qb
M
800
AR
Qa
BR
q

q = 0,65 . 1,10 . 5= 3,58 kN/m

mkN64,28
8
858,3
8
LqM
22
1 =⋅=⋅=

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -72

73
Las combinaciones de acciones según el Capítulo A Sección A.4.2, para este caso, son los
siguientes.

1,4 D (A.4-1)
1,2 D + 1,6 Lr (A.4-3)
0,9 D + 1,3 W + 0,5 Lr (A.4-4)
0,9 D ± 1,3 W (A.4-6)

Se realizan las combinaciones de acciones para obtener la resistencia requerida para la
columna C10 .

1- 1,4 . N D = 1,4 . 18,38 = 25,73 kN(compresión)
2- 1,2 ND + 1,6 L r = 1,2 . 18,38 + 1,6 . 12,6 = 42,22 kN (compresión)
3- 1,2 ND - 1,3 N w + 0,5 N Lr = 1,2 . 18,38 – 1,3 . 22,62 + 0,5 . 12,6 = 1,05 kN(tracción)
1,3 M = 1,3 . 28,64 = 37,23 kNm
4- 0,9 ND - 1,3 N W = 0,9 . 18,38 – 1,3 . 22,52 =12,73 kN(tracción)
M = 37,23 kN.m
Se plantea la columna como una sección armada de chapa, de forma rectangular.

Las dimensiones y propiedades mecánicas son

14,00
y
x
y
0,3 2
x
1,001,00
34,00
0,3 2
11,36
0, 32

Ag = (14 . 0,32 . 2+ 34.0,32. 2) = 30,72 cm 2

4
3
2
x cm735 4212
32,03416,1732,014I =⋅

 ⋅+⋅⋅=

ix = 12,41cm Z x = 338,7 cm 3 Sx = 273,4 cm 3

4
3
2
y cm4,848212
32,01468,532,034I =⋅

 ⋅+⋅⋅=

iy = 5,26 cm Sy = 121,2 cm 3


Se deberá verificar la combinación 2 (compresión centrada, Capítulo E) y la combinación 4
(flexotracción, Sección H.1.1 ;ecuaciones de interacción).

I) Verificación combinación 2 (Compresión axil)

Las esbelteces resultan
200 5,64
41,12
800 . 1
r
L.k
x
x
x <≅==λ ( VERIFICA Sección B.7)
200 86
26,5
450 . 1
r
L.k
y
y
y <≅==λ ( VERIFICA Sección B.7)

Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 73

74
Se verifica la esbeltez local para determinar el factor Q de la sección. De acuerdo al caso 12
de la Tabla B.5-1(*)
43,4
235
665
F
665
y
r ===λ
Esbeltez del alma : rww 43,4 106,3 32,0
34 λ>λ→>==λ ? alma esbelta
Esbeltez del ala : rff 43,4 40,732,0
13 λ<λ→<==λ ? ala no esbelta

La sección tiene elementos con λ menores a λr luego es sección con elementos
rigidizados esbeltos (Sección A-B.5.3.b). Para determinar el factor Qa se procede por
tanteos. Se propone Q a=0,85

Se determina la esbeltez reducida λc para la mayor esbeltez

0,94
000 200
235861
E
F
.
r
L . k.1 yc ≅⋅⋅π=π=λ

1,5 867,0 0,85 .94,0Q. Para c <==λ
=

= λ y.Qcr F . 658,0.QF
2
c 0,85. ( ) MPa 145,87 235 . 658,0 294,0 .85,0 = (A-B.5-15)
La máxima tensión será φ.F cr = 0,85 . 145,87 = 123,99 MPa, luego se determina b e para el alma
con la ecuación (A-B.5-12)*
=










−=









−= 99,123.
32,0
34
1501.
99,123
32,0.855
f.
t
b
1501.
f
t.855be 21,46 cm

El área efectiva resulta Aef = 30,72 – ( 34 – 21,46).0,32 .2 = 22,69 cm 2

El factor de reducción Qa = == 72,30
69,22
A
A
g
ef 0,74 < Q a supuesto.

Se propone un segundo tanteo Qa = 0,75
1,5 814,0 0,75 .94,0Q. Para c <==λ
=

= λ y.Qcr F . 658,0.QF
2
c 0,75. ( ) 235 . 658,0 294,0 .75,0 = 133,56 MPa ( A- B. 5 - 1 5 )
La máxima tensión será φ.F cr = 0,85 . 133,56 = 113,53 MPa
El ancho efectivo resulta:
=










−= 53,113.
32,0
34
1501.
53,113
32,0.855be 22,28 cm
El área efectiva resulta Aef = 30,72 – ( 34 – 22,28).0,32 .2 = 23,22 cm 2
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -74

75
El factor de reducción Qa = == 72,30
22,23
A
A
g
ef 0,756 ≈ Qa supuesto.
Por lo tanto Qa = 0,75 ? Q= Q a= 0,75 y F cr=133,56 MPa

Se determina la resistencia de diseño de acuerdo a las Secciones E.2 y A-B.5.3.d, φc .P n ,
dónde:

φc=0.85
Pn =F cr . A g . (10 -1 ) (E.2-1)

Entonces la resistencia de diseño a compresión resulta:

Rd = φc .P n = 0,85 . 133,56 . 30,72 . 0,1 = 348,8 kN > N u = 42,22 kN VERIFICA

II) Verificación Combinación 4(flexotracción)

Resistencia nominal a Tracción
De acuerdo a Sección D-1 los estados límites son la fluencia de la sección bruta y la rotura
de la sección neta.
Para la fluencia

φt=0,90
Pn = F y . A g . (10 -1 ) = 235 . 30,72 . 0,1 =721,92 kN

Para la rotura
φt=0,75
Pn = F u . A e . (10 -1 )

De acuerdo Sección B.2. y A n = A g y por Sección B.3., A e = A n, por lo tanto Ae = A g

Pn = 370 . 30,72 . 0,1 = 1136,64 kN

Por lo tanto, la resistencia de diseño a tracción resulta el menor valor de:

Rd = 0,9 . 721,92 = 649,73 kN
Rd = 0,75 . 1136,64 = 852,48 kN

Rd = 649,73 kN

Resistencia nominal a flexión

a - Pandeo local de ala

De acuerdo a Tabla B-5-1(*) - Caso 10
7,40
32,0
13
t
b ===λ
4,43
235
665
F
66561,32
235
500
F
500
y
r
y
p ===λ===λ
Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 75

76
λp < λ < λr ⇒ Ala no compacta⇒Sección A-F.1 de Tabla A-F.1.1

( ) p
pr
p
rppn MMMMM ≤



λ−λ
λ−λ−−= (A-F.1-3)
Mp = Z x . F y . 10 -3 = 338,7 . 235 . 10 -3 = 79,59 kN m

Mr = F y . S eff . 10 -3

Se determina el modulo resistente Seff. La máxima tensión f = F y =235 MPa.

El ancho efectivo be = b por ser (b/t) < λr

Por lo tanto Seff = S x = 121,2 cm 3

Mr = 235 . 273,4 . 10 -3 = 64,25 kN m
( ) pn MmkN09,6861,324,43
61,327,4025,6459,7959,79M ≤=


−
−−−=

Mn= 68,09 kN m


b - Pandeo local de alma

Aplicamos Tabla B.5-1(*) - caso 9, conservadoramente para flexotracción.

Se debe verificar según la observación (h) de la tabla que:

277,0
220,029
232,014
A
A
w
f <=⋅⋅
⋅⋅= VERIFICA
3,106
32,0
34
t
h
w
==

Por lo tanto
59,109
F
1680
y
p ==λ
λ< λp ⇒ La sección se plastifica

De Tabla A-F.1.1.

pn MM =
Mp = Z x . F y . 10 -3 = 338,7 . 235 . 10 -3 = 79,59 kN m

Mn= 79,59 kN m


Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -76

77
c - Pandeo lateral Torsional

Cargas en el alma

L b = 4,5 m

ypp
y
p
p rLr
L ⋅λ=⇒=λ λp de Tabla A-F.1-1
cm49572,306,2700
59,79
26,526AJ
M
r26
p
y
p =⋅⋅⋅=⋅⋅L
⋅= (F.1-5)*
dónde : ( )( ) ( )21
2
thtb
hb2J +
⋅⋅= =2700,6 cm 3

Por lo tanto L b =450< L p=495 ⇒ Mn = Mp=79,59 kN.m (A.F.1-1)

De a , b y c la menor resistencia nominal es la que corresponde a “a” ( Pandeo local de ala)

Mnx = 68,09 kN m


Verificación de la ecuación de interacción

De acuerdo a la Sección H.1.1:

2,002,0
73,649
kN73,12
P
P
n
u <==⋅φ se aplica la Ecuación H.1-1b

0,1
M
M
P2
P
nxb
ux
n
u ≤



⋅φ+⋅φ⋅

0,163,0
09,689,0
23,37
2
02,0 <=⋅+ ? VERIFICA








Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. Ej. 19 - 77

78

















Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes Ej. 19 -78

79
TABLA 1-215
Tensión de Diseño para Barras Comprimidas de
Acero con Tensión de Fluencia Fy= 215 MPa, φc = 0,85 [a]
Sección E.2.

r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
1 0 ,0 1 1 8 2 ,7 4 4 1 0 ,4 3 1 6 9 ,2 7 8 1 0 ,8 5 1 3 5 ,5 1 121 1 ,2 6 9 3 ,7 5 1 6 1 1 ,6 8 5 6 ,7 7
2 0 ,0 2 1 8 2 ,7 2 4 2 0 ,4 4 1 6 8 ,6 3 8 2 0 ,8 6 1 3 4 ,5 0 122 1 ,2 7 9 2 ,7 2 1 6 2 1 ,6 9 5 6 ,0 7
3 0 ,0 3 1 8 2 ,6 8 4 3 0 ,4 5 1 6 7 ,9 8 8 3 0 ,8 7 1 3 3 ,4 9 123 1 ,2 8 9 1 ,6 9 1 6 3 1 ,7 0 5 5 ,3 8
4 0 ,0 4 1 8 2 ,6 2 4 4 0 ,4 6 1 6 7 ,3 1 8 4 0 ,8 8 1 3 2 ,4 8 124 1 ,2 9 9 0 ,6 6 1 6 4 1 ,7 1 5 4 ,7 1
5 0 ,0 5 1 8 2 ,5 4 4 5 0 ,4 7 1 6 6 ,6 3 8 5 0 ,8 9 1 3 1 ,4 7 125 1 ,3 0 8 9 ,6 4 1 6 5 1 ,7 2 5 4 ,0 5
6 0 ,0 6 1 8 2 ,4 5 4 6 0 ,4 8 1 6 5 ,9 4 8 6 0 ,9 0 1 3 0 ,4 4 126 1 ,3 1 8 8 ,6 2 1 6 6 1 ,7 3 5 3 ,4 0
7 0 ,0 7 1 8 2 ,3 4 4 7 0 ,4 9 1 6 5 ,2 4 8 7 0 ,9 1 1 2 9 ,4 2 127 1 ,3 3 8 7 ,6 0 1 6 7 1 ,7 4 5 2 ,7 6
8 0 ,0 8 1 8 2 ,2 2 4 8 0 ,5 0 1 6 4 ,5 3 8 8 0 ,9 2 1 2 8 ,3 9 128 1 ,3 4 8 6 ,5 9 1 6 8 1 ,7 5 5 2 ,1 4
9 0 ,0 9 1 8 2 ,0 8 4 9 0 ,5 1 1 6 3 ,8 0 8 9 0 ,9 3 1 2 7 ,3 6 129 1 ,3 5 8 5 ,5 8 1 6 9 1 ,7 6 5 1 ,5 2
1 0 0 ,1 0 1 8 1 ,9 2 5 0 0 ,5 2 1 6 3 ,0 6 9 0 0 ,9 4 1 2 6 ,3 2 130 1 ,3 6 8 4 ,5 8 1 7 0 1 ,7 7 5 0 ,9 2
1 1 0 ,1 1 1 8 1 ,7 4 5 1 0 ,5 3 1 6 2 ,3 2 9 1 0 ,9 5 1 2 5 ,2 9 131 1 ,3 7 8 3 ,5 8 1 7 1 1 ,7 8 5 0 ,3 2
1 2 0 ,1 3 1 8 1 ,5 5 5 2 0 ,5 4 1 6 1 ,5 6 9 2 0 ,9 6 1 2 4 ,2 5 132 1 ,3 8 8 2 ,5 8 1 7 2 1 ,8 0 4 9 ,7 4
1 3 0 ,1 4 1 8 1 ,3 5 5 3 0 ,5 5 1 6 0 ,7 8 9 3 0 ,9 7 1 2 3 ,2 0 133 1 ,3 9 8 1 ,5 9 1 7 3 1 ,8 1 4 9 ,1 7
1 4 0 ,1 5 1 8 1 ,1 2 5 4 0 ,5 6 1 6 0 ,0 0 9 4 0 ,9 8 1 2 2 ,1 6 134 1 ,4 0 8 0 ,6 0 1 7 4 1 ,8 2 4 8 ,6 0
1 5 0 ,1 6 1 8 0 ,8 9 5 5 0 ,5 7 1 5 9 ,2 1 9 5 0 ,9 9 1 2 1 ,1 1 135 1 ,4 1 7 9 ,6 2 1 7 5 1 ,8 3 4 8 ,0 5
1 6 0 ,1 7 1 8 0 ,6 3 5 6 0 ,5 8 1 5 8 ,4 0 9 6 1 ,0 0 1 2 0 ,0 6 136 1 ,4 2 7 8 ,6 4 1 7 6 1 ,8 4 4 7 ,5 0
1 7 0 ,1 8 1 8 0 ,3 6 5 7 0 ,5 9 1 5 7 ,5 9 9 7 1 ,0 1 1 1 9 ,0 1 137 1 ,4 3 7 7 ,6 7 1 7 7 1 ,8 5 4 6 ,9 7
1 8 0 ,1 9 1 8 0 ,0 7 5 8 0 ,6 1 1 5 6 ,7 7 9 8 1 ,0 2 1 1 7 ,9 5 138 1 ,4 4 7 6 ,7 0 1 7 8 1 ,8 6 4 6 ,4 4
1 9 0 ,2 0 1 7 9 ,7 7 5 9 0 ,6 2 1 5 5 ,9 3 9 9 1 ,0 3 1 1 6 ,9 0 139 1 ,4 5 7 5 ,7 4 1 7 9 1 ,8 7 4 5 ,9 2
2 0 0 ,2 1 1 7 9 ,4 5 6 0 0 ,6 3 1 5 5 ,0 9 100 1 ,0 4 1 1 5 ,8 4 140 1 ,4 6 7 4 ,7 8 1 8 0 1 ,8 8 4 5 ,4 2
2 1 0 ,2 2 1 7 9 ,1 1 6 1 0 ,6 4 1 5 4 ,2 4 101 1 ,0 5 1 1 4 ,7 9 141 1 ,4 7 7 3 ,8 3 1 8 1 1 ,8 9 4 4 ,9 1
2 2 0 ,2 3 1 7 8 ,7 6 6 2 0 ,6 5 1 5 3 ,3 7 102 1 ,0 6 1 1 3 ,7 3 142 1 ,4 8 7 2 ,8 8 1 8 2 1 ,9 0 4 4 ,4 2
2 3 0 ,2 4 1 7 8 ,4 0 6 3 0 ,6 6 1 5 2 ,5 0 103 1 ,0 7 1 1 2 ,6 7 143 1 ,4 9 7 1 ,9 4 1 8 3 1 ,9 1 4 3 ,9 4
2 4 0 ,2 5 1 7 8 ,0 1 6 4 0 ,6 7 1 5 1 ,6 2 104 1 ,0 9 1 1 1 ,6 1 144 1 ,5 0 7 0 ,9 6 1 8 4 1 ,9 2 4 3 ,4 6
2 5 0 ,2 6 1 7 7 ,6 2 6 5 0 ,6 8 1 5 0 ,7 3 105 1 ,1 0 1 1 0 ,5 5 145 1 ,5 1 6 9 ,9 9 1 8 5 1 ,9 3 4 2 ,9 9
2 6 0 ,2 7 1 7 7 ,2 0 6 6 0 ,6 9 1 4 9 ,8 4 106 1 ,1 1 1 0 9 ,5 0 146 1 ,5 2 6 9 ,0 3 1 8 6 1 ,9 4 4 2 ,5 3
2 7 0 ,2 8 1 7 6 ,7 8 6 7 0 ,7 0 1 4 8 ,9 3 107 1 ,1 2 1 0 8 ,4 4 147 1 ,5 3 6 8 ,0 9 1 8 7 1 ,9 5 4 2 ,0 8
2 8 0 ,2 9 1 7 6 ,3 3 6 8 0 ,7 1 1 4 8 ,0 2 108 1 ,1 3 1 0 7 ,3 8 148 1 ,5 4 6 7 ,1 8 1 8 8 1 ,9 6 4 1 ,6 3
2 9 0 ,3 0 1 7 5 ,8 8 6 9 0 ,7 2 1 4 7 ,0 9 109 1 ,1 4 1 0 6 ,3 2 149 1 ,5 6 6 6 ,2 8 1 8 9 1 ,9 7 4 1 ,1 9
3 0 0 ,3 1 1 7 5 ,4 0 7 0 0 ,7 3 1 4 6 ,1 6 110 1 ,1 5 1 0 5 ,2 7 150 1 ,5 7 6 5 ,4 0 1 9 0 1 ,9 8 4 0 ,7 6
3 1 0 ,3 2 1 7 4 ,9 2 7 1 0 ,7 4 1 4 5 ,2 3 111 1 ,1 6 1 0 4 ,2 1 151 1 ,5 8 6 4 ,5 3 1 9 1 1 ,9 9 4 0 ,3 3
3 2 0 ,3 3 1 7 4 ,4 1 7 2 0 ,7 5 1 4 4 ,2 8 112 1 ,1 7 1 0 3 ,1 6 152 1 ,5 9 6 3 ,6 9 1 9 2 2 ,0 0 3 9 ,9 2
3 3 0 ,3 4 1 7 3 ,9 0 7 3 0 ,7 6 1 4 3 ,3 3 113 1 ,1 8 1 0 2 ,1 0 153 1 ,6 0 6 2 ,8 6 1 9 3 2 ,0 1 3 9 ,5 0
3 4 0 ,3 5 1 7 3 ,3 7 7 4 0 ,7 7 1 4 2 ,3 8 114 1 ,1 9 1 0 1 ,0 5 154 1 ,6 1 6 2 ,0 5 1 9 4 2 ,0 2 3 9 ,1 0
3 5 0 ,3 7 1 7 2 ,8 2 7 5 0 ,7 8 1 4 1 ,4 1 115 1 ,2 0 1 0 0 ,0 0 155 1 ,6 2 6 1 ,2 5 1 9 5 2 ,0 4 3 8 ,7 0
3 6 0 ,3 8 1 7 2 ,2 7 7 6 0 ,7 9 1 4 0 ,4 4 116 1 ,2 1 9 8 ,9 6 156 1 ,6 3 6 0 ,4 6 1 9 6 2 ,0 5 3 8 ,3 0
3 7 0 ,3 9 1 7 1 ,6 9 7 7 0 ,8 0 1 3 9 ,4 7 117 1 ,2 2 9 7 ,9 1 157 1 ,6 4 5 9 ,7 0 1 9 7 2 ,0 6 3 7 ,9 2
3 8 0 ,4 0 1 7 1 ,1 1 7 8 0 ,8 1 1 3 8 ,4 8 118 1 ,2 3 9 6 ,8 7 158 1 ,6 5 5 8 ,9 4 1 9 8 2 ,0 7 3 7 ,5 3
3 9 0 ,4 1 1 7 0 ,5 1 7 9 0 ,8 2 1 3 7 ,5 0 119 1 ,2 4 9 5 ,8 3 159 1 ,6 6 5 8 ,2 0 1 9 9 2 ,0 8 3 7 ,1 6
40 0 ,4 2 1 6 9 ,8 9 8 0 0 ,8 3 1 3 6 ,5 0 120 1 ,2 5 9 4 ,7 9 160 1 ,6 7 5 7 ,4 8 2 0 0 2 ,0 9 3 6 ,7 9
a) Con elementos cuy a esbeltez excede λr ver apéndice B.5-3







Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL Part e II. Tablas-1

TABLA 1-225
Tensión de Diseño para Barras Comprimidas de
Acero con Tensión de Fluencia Fy= 225 MPa, φc = 0,85 [a]
Sección E.2.

r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
1 0 ,0 1 1 9 1 ,2 4 4 1 0 ,4 4 1 7 6 ,5 1 8 1 0 ,8 6 1 3 9 ,8 5 121 1 ,2 9 9 5 ,1 1 161 1 ,7 2 5 6 ,7 7
2 0 ,0 2 1 9 1 ,2 1 4 2 0 ,4 5 1 7 5 ,8 1 8 2 0 ,8 8 1 3 8 ,7 7 122 1 ,3 0 9 4 ,0 2 162 1 ,7 3 5 6 ,0 7
3 0 ,0 3 1 9 1 ,1 7 4 3 0 ,4 6 1 7 5 ,1 0 8 3 0 ,8 9 1 3 7 ,6 8 123 1 ,3 1 9 2 ,9 2 163 1 ,7 4 5 5 ,3 8
4 0 ,0 4 1 9 1 ,1 0 4 4 0 ,4 7 1 7 4 ,3 8 8 4 0 ,9 0 1 3 6 ,5 8 124 1 ,3 2 9 1 ,8 4 164 1 ,7 5 5 4 ,7 1
5 0 ,0 5 1 9 1 ,0 2 4 5 0 ,4 8 1 7 3 ,6 4 8 5 0 ,9 1 1 3 5 ,4 9 125 1 ,3 3 9 0 ,7 5 165 1 ,7 6 5 4 ,0 5
6 0 ,0 6 1 9 0 ,9 2 4 6 0 ,4 9 1 7 2 ,8 9 8 6 0 ,9 2 1 3 4 ,3 9 126 1 ,3 5 8 9 ,6 7 166 1 ,7 7 5 3 ,4 0
7 0 ,0 7 1 9 0 ,8 0 4 7 0 ,5 0 1 7 2 ,1 2 8 7 0 ,9 3 1 3 3 ,2 8 127 1 ,3 6 8 8 ,6 0 167 1 ,7 8 5 2 ,7 6
8 0 ,0 9 1 9 0 ,6 7 4 8 0 ,5 1 1 7 1 ,3 4 8 8 0 ,9 4 1 3 2 ,1 7 128 1 ,3 7 8 7 ,5 2 168 1 ,7 9 5 2 ,1 4
9 0 ,1 0 1 9 0 ,5 1 4 9 0 ,5 2 1 7 0 ,5 5 8 9 0 ,9 5 1 3 1 ,0 6 129 1 ,3 8 8 6 ,4 6 169 1 ,8 0 5 1 ,5 2
1 0 0 ,1 1 1 9 0 ,3 4 5 0 0 ,5 3 1 6 9 ,7 5 9 0 0 ,9 6 1 2 9 ,9 5 130 1 ,3 9 8 5 ,4 0 170 1 ,8 1 5 0 ,9 2
1 1 0 ,1 2 1 9 0 ,1 5 5 1 0 ,5 4 1 6 8 ,9 3 9 1 0 ,9 7 1 2 8 ,8 3 131 1 ,4 0 8 4 ,3 4 171 1 ,8 3 5 0 ,3 2
1 2 0 ,1 3 1 8 9 ,9 4 5 2 0 ,5 6 1 6 8 ,1 0 9 2 0 ,9 8 1 2 7 ,7 1 132 1 ,4 1 8 3 ,2 9 172 1 ,8 4 4 9 ,7 4
1 3 0 ,1 4 1 8 9 ,7 1 5 3 0 ,5 7 1 6 7 ,2 6 9 3 0 ,9 9 1 2 6 ,5 9 133 1 ,4 2 8 2 ,2 4 173 1 ,8 5 4 9 ,1 7
1 4 0 ,1 5 1 8 9 ,4 7 5 4 0 ,5 8 1 6 6 ,4 1 9 4 1 ,0 0 1 2 5 ,4 6 134 1 ,4 3 8 1 ,2 0 174 1 ,8 6 4 8 ,6 0
1 5 0 ,1 6 1 8 9 ,2 1 5 5 0 ,5 9 1 6 5 ,5 5 9 5 1 ,0 1 1 2 4 ,3 4 135 1 ,4 4 8 0 ,1 6 175 1 ,8 7 4 8 ,0 5
1 6 0 ,1 7 1 8 8 ,9 3 5 6 0 ,6 0 1 6 4 ,6 7 9 6 1 ,0 2 1 2 3 ,2 1 136 1 ,4 5 7 9 ,1 4 176 1 ,8 8 4 7 ,5 0
1 7 0 ,1 8 1 8 8 ,6 3 5 7 0 ,6 1 1 6 3 ,7 9 9 7 1 ,0 4 1 2 2 ,0 8 137 1 ,4 6 7 8 ,1 1 177 1 ,8 9 4 6 ,9 7
1 8 0 ,1 9 1 8 8 ,3 2 5 8 0 ,6 2 1 6 2 ,8 9 9 8 1 ,0 5 1 2 0 ,9 5 138 1 ,4 7 7 7 ,0 9 178 1 ,9 0 4 6 ,4 4
1 9 0 ,2 0 1 8 7 ,9 8 5 9 0 ,6 3 1 6 1 ,9 9 9 9 1 ,0 6 1 1 9 ,8 2 139 1 ,4 8 7 6 ,0 8 179 1 ,9 1 4 5 ,9 2
2 0 0 ,2 1 1 8 7 ,6 3 6 0 0 ,6 4 1 6 1 ,0 7 1 0 0 1 ,0 7 1 1 8 ,6 9 140 1 ,4 9 7 5 ,0 7 180 1 ,9 2 4 5 ,4 2
2 1 0 ,2 2 1 8 7 ,2 7 6 1 0 ,6 5 1 6 0 ,1 4 1 0 1 1 ,0 8 1 1 7 ,5 5 141 1 ,5 1 7 4 ,0 1 181 1 ,9 3 4 4 ,9 1
2 2 0 ,2 3 1 8 6 ,8 8 6 2 0 ,6 6 1 5 9 ,2 0 1 0 2 1 ,0 9 1 1 6 ,4 2 142 1 ,5 2 7 2 ,9 7 182 1 ,9 4 4 4 ,4 2
2 3 0 ,2 5 1 8 6 ,4 8 6 3 0 ,6 7 1 5 8 ,2 6 1 0 3 1 ,1 0 1 1 5 ,2 9 143 1 ,5 3 7 1 ,9 6 183 1 ,9 5 4 3 ,9 4
2 4 0 ,2 6 1 8 6 ,0 7 6 4 0 ,6 8 1 5 7 ,3 0 1 0 4 1 ,1 1 1 1 4 ,1 6 144 1 ,5 4 7 0 ,9 6 184 1 ,9 6 4 3 ,4 6
2 5 0 ,2 7 1 8 5 ,6 3 6 5 0 ,6 9 1 5 6 ,3 4 1 0 5 1 ,1 2 1 1 3 ,0 2 145 1 ,5 5 6 9 ,9 9 185 1 ,9 8 4 2 ,9 9
2 6 0 ,2 8 1 8 5 ,1 8 6 6 0 ,7 0 1 5 5 ,3 6 1 0 6 1 ,1 3 1 1 1 ,8 9 146 1 ,5 6 6 9 ,0 3 186 1 ,9 9 4 2 ,5 3
2 7 0 ,2 9 1 8 4 ,7 1 6 7 0 ,7 2 1 5 4 ,3 8 1 0 7 1 ,1 4 1 1 0 ,7 6 147 1 ,5 7 6 8 ,0 9 187 2 ,0 0 4 2 ,0 8
2 8 0 ,3 0 1 8 4 ,2 3 6 8 0 ,7 3 1 5 3 ,3 9 1 0 8 1 ,1 5 1 0 9 ,6 3 148 1 ,5 8 6 7 ,1 8 188 2 ,0 1 4 1 ,6 3
2 9 0 ,3 1 1 8 3 ,7 3 6 9 0 ,7 4 1 5 2 ,3 9 1 0 9 1 ,1 6 1 0 8 ,5 0 149 1 ,5 9 6 6 ,2 8 189 2 ,0 2 4 1 ,1 9
3 0 0 ,3 2 1 8 3 ,2 1 7 0 0 ,7 5 1 5 1 ,3 8 1 1 0 1 ,1 7 1 0 7 ,3 7 150 1 ,6 0 6 5 ,4 0 190 2 ,0 3 4 0 ,7 6
3 1 0 ,3 3 1 8 2 ,6 8 7 1 0 ,7 6 1 5 0 ,3 7 1 1 1 1 ,1 9 1 0 6 ,2 5 151 1 ,6 1 6 4 ,5 3 191 2 ,0 4 4 0 ,3 3
3 2 0 ,3 4 1 8 2 ,1 3 7 2 0 ,7 7 1 4 9 ,3 4 1 1 2 1 ,2 0 1 0 5 ,1 2 152 1 ,6 2 6 3 ,6 9 192 2 ,0 5 3 9 ,9 2
3 3 0 ,3 5 1 8 1 ,5 7 7 3 0 ,7 8 1 4 8 ,3 2 1 1 3 1 ,2 1 1 0 4 ,0 0 153 1 ,6 3 6 2 ,8 6 193 2 ,0 6 3 9 ,5 0
3 4 0 ,3 6 1 8 0 ,9 9 7 4 0 ,7 9 1 4 7 ,2 8 1 1 4 1 ,2 2 1 0 2 ,8 8 154 1 ,6 4 6 2 ,0 5 194 2 ,0 7 3 9 ,1 0
3 5 0 ,3 7 1 8 0 ,3 9 7 5 0 ,8 0 1 4 6 ,2 4 1 1 5 1 ,2 3 1 0 1 ,7 6 155 1 ,6 5 6 1 ,2 5 195 2 ,0 8 3 8 ,7 0
3 6 0 ,3 8 1 7 9 ,7 8 7 6 0 ,8 1 1 4 5 ,1 9 1 1 6 1 ,2 4 1 0 0 ,6 5 156 1 ,6 7 6 0 ,4 6 196 2 ,0 9 3 8 ,3 0
3 7 0 ,4 0 1 7 9 ,1 6 7 7 0 ,8 2 1 4 4 ,1 3 1 1 7 1 ,2 5 9 9 ,5 3 157 1 ,6 8 5 9 ,7 0 197 2 ,1 0 3 7 ,9 2
3 8 0 ,4 1 1 7 8 ,5 2 7 8 0 ,8 3 1 4 3 ,0 7 1 1 8 1 ,2 6 9 8 ,4 2 158 1 ,6 9 5 8 ,9 4 198 2 ,1 1 3 7 ,5 3
3 9 0 ,4 2 1 7 7 ,8 6 7 9 0 ,8 4 1 4 2 ,0 0 1 1 9 1 ,2 7 9 7 ,3 2 159 1 ,7 0 5 8 ,2 0 199 2 ,1 2 3 7 ,1 6
40 0 ,4 3 1 7 7 ,1 9 8 0 0 ,8 5 1 4 0 ,9 3 1 2 0 1 ,2 8 9 6 ,2 1 160 1 ,7 1 5 7 ,4 8 200 2 ,1 4 3 6 ,7 9


a) Con elementos cuy

80
a esbeltez excede λr ver apéndice B.5-3






Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes. Tablas - 2

TABLA 1-235
Tensión de Diseño para Barras Comprimidas de
Acero con Tensión de Fluencia Fy= 235 MPa, φc = 0,85 [a]
Sección E.2.

r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
1 0 ,0 1 1 9 9 ,7 4 4 1 0 ,4 5 1 8 3 ,7 0 8 1 0 ,8 8 1 4 4 ,0 5 121 1 ,3 2 9 6 ,3 0 1 6 1 1 ,7 6 5 6 ,7 7
2 0 ,0 2 1 9 9 ,7 1 4 2 0 ,4 6 1 8 2 ,9 4 8 2 0 ,8 9 1 4 2 ,8 8 122 1 ,3 3 9 5 ,1 5 1 6 2 1 ,7 7 5 6 ,0 7
3 0 ,0 3 1 9 9 ,6 6 4 3 0 ,4 7 1 8 2 ,1 7 8 3 0 ,9 1 1 4 1 ,7 1 123 1 ,3 4 9 3 ,9 9 1 6 3 1 ,7 8 5 5 ,3 8
4 0 ,0 4 1 9 9 ,5 9 4 4 0 ,4 8 1 8 1 ,3 8 8 4 0 ,9 2 1 4 0 ,5 4 124 1 ,3 5 9 2 ,8 4 1 6 4 1 ,7 9 5 4 ,7 1
5 0 ,0 5 1 9 9 ,5 0 4 5 0 ,4 9 1 8 0 ,5 8 8 5 0 ,9 3 1 3 9 ,3 6 125 1 ,3 6 9 1 ,7 0 1 6 5 1 ,8 0 5 4 ,0 5
6 0 ,0 7 1 9 9 ,3 9 4 6 0 ,5 0 1 7 9 ,7 6 8 6 0 ,9 4 1 3 8 ,1 8 126 1 ,3 7 9 0 ,5 6 1 6 6 1 ,8 1 5 3 ,4 0
7 0 ,0 8 1 9 9 ,2 6 4 7 0 ,5 1 1 7 8 ,9 3 8 7 0 ,9 5 1 3 6 ,9 9 127 1 ,3 9 8 9 ,4 2 1 6 7 1 ,8 2 5 2 ,7 6
8 0 ,0 9 1 9 9 ,1 1 4 8 0 ,5 2 1 7 8 ,0 8 8 8 0 ,9 6 1 3 5 ,8 0 128 1 ,4 0 8 8 ,2 9 1 6 8 1 ,8 3 5 2 ,1 4
9 0 ,1 0 1 9 8 ,9 5 4 9 0 ,5 3 1 7 7 ,2 3 8 9 0 ,9 7 1 3 4 ,6 1 129 1 ,4 1 8 7 ,1 7 1 6 9 1 ,8 4 5 1 ,5 2
1 0 0 ,1 1 1 9 8 ,7 6 5 0 0 ,5 5 1 7 6 ,3 5 9 0 0 ,9 8 1 3 3 ,4 1 130 1 ,4 2 8 6 ,0 5 1 7 0 1 ,8 5 5 0 ,9 2
1 1 0 ,1 2 1 9 8 ,5 5 5 1 0 ,5 6 1 7 5 ,4 7 9 1 0 ,9 9 1 3 2 ,2 1 131 1 ,4 3 8 4 ,9 4 1 7 1 1 ,8 7 5 0 ,3 2
1 2 0 ,1 3 1 9 8 ,3 2 5 2 0 ,5 7 1 7 4 ,5 7 9 2 1 ,0 0 1 3 1 ,0 1 132 1 ,4 4 8 3 ,8 3 1 7 2 1 ,8 8 4 9 ,7 4
1 3 0 ,1 4 1 9 8 ,0 7 5 3 0 ,5 8 1 7 3 ,6 6 9 3 1 ,0 1 1 2 9 ,8 1 133 1 ,4 5 8 2 ,7 3 1 7 3 1 ,8 9 4 9 ,1 7
1 4 0 ,1 5 1 9 7 ,8 1 5 4 0 ,5 9 1 7 2 ,7 4 9 4 1 ,0 3 1 2 8 ,6 1 134 1 ,4 6 8 1 ,6 4 1 7 4 1 ,9 0 4 8 ,6 0
1 5 0 ,1 6 1 9 7 ,5 2 5 5 0 ,6 0 1 7 1 ,8 0 9 5 1 ,0 4 1 2 7 ,4 0 135 1 ,4 7 8 0 ,5 5 1 7 5 1 ,9 1 4 8 ,0 5
1 6 0 ,1 7 1 9 7 ,2 2 5 6 0 ,6 1 1 7 0 ,8 5 9 6 1 ,0 5 1 2 6 ,2 0 136 1 ,4 8 7 9 ,4 7 1 7 6 1 ,9 2 4 7 ,5 0
1 7 0 ,1 9 1 9 6 ,8 9 5 7 0 ,6 2 1 6 9 ,8 9 9 7 1 ,0 6 1 2 4 ,9 9 137 1 ,4 9 7 8 ,4 0 1 7 7 1 ,9 3 4 6 ,9 7
1 8 0 ,2 0 1 9 6 ,5 5 5 8 0 ,6 3 1 6 8 ,9 2 9 8 1 ,0 7 1 2 3 ,7 8 138 1 ,5 1 7 7 ,2 7 1 7 8 1 ,9 4 4 6 ,4 4
1 9 0 ,2 1 1 9 6 ,1 9 5 9 0 ,6 4 1 6 7 ,9 4 9 9 1 ,0 8 1 2 2 ,5 7 139 1 ,5 2 7 6 ,1 6 1 7 9 1 ,9 5 4 5 ,9 2
2 0 0 ,2 2 1 9 5 ,8 1 6 0 0 ,6 5 1 6 6 ,9 5 100 1 ,0 9 1 2 1 ,3 6 140 1 ,5 3 7 5 ,0 7 1 8 0 1 ,9 6 4 5 ,4 2
2 1 0 ,2 3 1 9 5 ,4 1 6 1 0 ,6 7 1 6 5 ,9 4 101 1 ,1 0 1 2 0 ,1 5 141 1 ,5 4 7 4 ,0 1 1 8 1 1 ,9 7 4 4 ,9 1
2 2 0 ,2 4 1 9 4 ,9 9 6 2 0 ,6 8 1 6 4 ,9 3 102 1 ,1 1 1 1 8 ,9 4 142 1 ,5 5 7 2 ,9 7 1 8 2 1 ,9 9 4 4 ,4 2
2 3 0 ,2 5 1 9 4 ,5 5 6 3 0 ,6 9 1 6 3 ,9 1 103 1 ,1 2 1 1 7 ,7 3 143 1 ,5 6 7 1 ,9 6 1 8 3 2 ,0 0 4 3 ,9 4
2 4 0 ,2 6 1 9 4 ,1 0 6 4 0 ,7 0 1 6 2 ,8 7 104 1 ,1 3 1 1 6 ,5 3 144 1 ,5 7 7 0 ,9 6 1 8 4 2 ,0 1 4 3 ,4 6
2 5 0 ,2 7 1 9 3 ,6 2 6 5 0 ,7 1 1 6 1 ,8 3 105 1 ,1 5 1 1 5 ,3 2 145 1 ,5 8 6 9 ,9 9 1 8 5 2 ,0 2 4 2 ,9 9
2 6 0 ,2 8 1 9 3 ,1 3 6 6 0 ,7 2 1 6 0 ,7 8 106 1 ,1 6 1 1 4 ,1 1 146 1 ,5 9 6 9 ,0 3 1 8 6 2 ,0 3 4 2 ,5 3
2 7 0 ,2 9 1 9 2 ,6 2 6 7 0 ,7 3 1 5 9 ,7 1 107 1 ,1 7 1 1 2 ,9 1 147 1 ,6 0 6 8 ,0 9 1 8 7 2 ,0 4 4 2 ,0 8
2 8 0 ,3 1 1 9 2 ,1 0 6 8 0 ,7 4 1 5 8 ,6 4 108 1 ,1 8 1 1 1 ,7 0 148 1 ,6 1 6 7 ,1 8 1 8 8 2 ,0 5 4 1 ,6 3
2 9 0 ,3 2 1 9 1 ,5 5 6 9 0 ,7 5 1 5 7 ,5 6 109 1 ,1 9 1 1 0 ,5 0 149 1 ,6 3 6 6 ,2 8 1 8 9 2 ,0 6 4 1 ,1 9
3 0 0 ,3 3 1 9 0 ,9 9 7 0 0 ,7 6 1 5 6 ,4 8 110 1 ,2 0 1 0 9 ,3 0 150 1 ,6 4 6 5 ,4 0 1 9 0 2 ,0 7 4 0 ,7 6
3 1 0 ,3 4 1 9 0 ,4 1 7 1 0 ,7 7 1 5 5 ,3 8 111 1 ,2 1 1 0 8 ,1 1 151 1 ,6 5 6 4 ,5 3 1 9 1 2 ,0 8 4 0 ,3 3
3 2 0 ,3 5 1 8 9 ,8 1 7 2 0 ,7 9 1 5 4 ,2 8 112 1 ,2 2 1 0 6 ,9 1 152 1 ,6 6 6 3 ,6 9 1 9 2 2 ,0 9 3 9 ,9 2
3 3 0 ,3 6 1 8 9 ,2 0 7 3 0 ,8 0 1 5 3 ,1 7 113 1 ,2 3 1 0 5 ,7 2 153 1 ,6 7 6 2 ,8 6 1 9 3 2 ,1 1 3 9 ,5 0
3 4 0 ,3 7 1 8 8 ,5 7 7 4 0 ,8 1 1 5 2 ,0 5 114 1 ,2 4 1 0 4 ,5 3 154 1 ,6 8 6 2 ,0 5 1 9 4 2 ,1 2 3 9 ,1 0
3 5 0 ,3 8 1 8 7 ,9 2 7 5 0 ,8 2 1 5 0 ,9 2 115 1 ,2 5 1 0 3 ,3 4 155 1 ,6 9 6 1 ,2 5 1 9 5 2 ,1 3 3 8 ,7 0
3 6 0 ,3 9 1 8 7 ,2 6 7 6 0 ,8 3 1 4 9 ,7 9 116 1 ,2 7 1 0 2 ,1 6 156 1 ,7 0 6 0 ,4 6 1 9 6 2 ,1 4 3 8 ,3 0
3 7 0 ,4 0 1 8 6 ,5 8 7 7 0 ,8 4 1 4 8 ,6 5 117 1 ,2 8 1 0 0 ,9 8 157 1 ,7 1 5 9 ,7 0 1 9 7 2 ,1 5 3 7 ,9 2
3 8 0 ,4 1 1 8 5 ,8 8 7 8 0 ,8 5 1 4 7 ,5 1 118 1 ,2 9 9 9 ,8 1 158 1 ,7 2 5 8 ,9 4 1 9 8 2 ,1 6 3 7 ,5 3
3 9 0 ,4 3 1 8 5 ,1 7 7 9 0 ,8 6 1 4 6 ,3 6 119 1 ,3 0 9 8 ,6 4 159 1 ,7 3 5 8 ,2 0 1 9 9 2 ,1 7 3 7 ,1 6
40 0 ,4 4 1 8 4 ,4 4 8 0 0 ,8 7 1 4 5 ,2 1 120 1 ,3 1 9 7 ,4 7 160 1 ,7 5 5 7 ,4 8 2 0 0 2 ,1 8 3 6 ,7 9


81
a) Con elementos cuy a esbeltez excede λr ver apéndice B.5-3





Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL Part e II. Tablas-3

1-248
rras Comprimidas de

82




Eje

TABLA
Tensión de Diseño para Ba

Acero con Tensión de Fluencia F = 248 MPa, φ = 0,85 y c [a]
Sección E.2.

1 0 ,0 1 2 1 0 ,7 9 4 1 0 ,4 6 1 9 2 ,9 7 8 1 0 ,9 1 1 4 9 ,2 9 1 ,3 6 9 7 ,6 1 161 1 ,8 0 5 6 ,7 7
2 0 ,0 2 2 1 0 ,7 6 4 2 0 ,4 7 1 9 2 ,1 3 8 2 0 ,9 2 1 4 8 ,0 2 1 ,3 7 9 6 ,3 7 162 1 ,8 2 5 6 ,0 7
3 0 ,0 3 2 1 0 ,7 0 4 3 0 ,4 8 1 9 1 ,2 7 8 3 0 ,9 3 1 4 6 ,7 4 1 ,3 8 9 5 ,1 4 163 1 ,8 3 5 5 ,3 8
4 0 ,0 4 2 1 0 ,6 2 4 4 0 ,4 9 1 9 0 ,4 0 8 4 0 ,9 4 1 4 5 ,4 5 1 ,3 9 9 3 ,9 1 164 1 ,8 4 5 4 ,7 1
5 0 ,0 6 2 1 0 ,5 2 4 5 0 ,5 0 1 8 9 ,5 1 8 5 0 ,9 5 1 4 4 ,1 7 1 ,4 0 9 2 ,6 9 165 1 ,8 5 5 4 ,0 5
6 0 ,0 7 2 1 0 ,4 0 4 6 0 ,5 2 1 8 8 ,6 0 8 6 0 ,9 6 1 4 2 ,8 8 1 ,4 1 9 1 ,4 7 166 1 ,8 6 5 3 ,4 0
7 0 ,0 8 2 1 0 ,2 6 4 7 0 ,5 3 1 8 7 ,6 8 8 7 0 ,9 8 1 4 1 ,5 8 1 ,4 2 9 0 ,2 7 167 1 ,8 7 5 2 ,7 6
8 0 ,0 9 2 1 0 ,0 9 4 8 0 ,5 4 1 8 6 ,7 5 8 8 0 ,9 9 1 4 0 ,2 9 1 ,4 3 8 9 ,0 6 168 1 ,8 8 5 2 ,1 4
9 0 ,1 0 2 0 9 ,9 0 4 9 0 ,5 5 1 8 5 ,8 0 8 9 1 ,0 0 1 3 8 ,9 9 1 ,4 5 8 7 ,8 7 169 1 ,8 9 5 1 ,5 2
1 0 0 ,1 1 2 0 9 ,6 9 5 0 0 ,5 6 1 8 4 ,8 3 9 0 1 ,0 1 1 3 7 ,6 8 1 ,4 6 8 6 ,6 8 170 1 ,9 1 5 0 ,9 2
1 1 0 ,1 2 2 0 9 ,4 6 5 1 0 ,5 7 1 8 3 ,8 5 9 1 1 ,0 2 1 3 6 ,3 8 1 ,4 7 8 5 ,5 0 171 1 ,9 2 5 0 ,3 2
1 2 0 ,1 3 2 0 9 ,2 1 5 2 0 ,5 8 1 8 2 ,8 6 9 2 1 ,0 3 1 3 5 ,0 7 1 ,4 8 8 4 ,3 2 172 1 ,9 3 4 9 ,7 4
1 3 0 ,1 5 2 0 8 ,9 3 5 3 0 ,5 9 1 8 1 ,8 5 9 3 1 ,0 4 1 3 3 ,7 7 1 ,4 9 8 3 ,1 6 173 1 ,9 4 4 9 ,1 7
1 4 0 ,1 6 2 0 8 ,6 4 5 4 0 ,6 1 1 8 0 ,8 3 9 4 1 ,0 5 1 3 2 ,4 6 1 ,5 0 8 1 ,9 5 174 1 ,9 5 4 8 ,6 0
1 5 0 ,1 7 2 0 8 ,3 2 5 5 0 ,6 2 1 7 9 ,8 0 9 5 1 ,0 6 1 3 1 ,1 5 1 ,5 1 8 0 ,7 4 175 1 ,9 6 4 8 ,0 5
1 6 0 ,1 8 2 0 7 ,9 8 5 6 0 ,6 3 1 7 8 ,7 5 9 6 1 ,0 8 1 2 9 ,8 4 1 ,5 2 7 9 ,5 6 176 1 ,9 7 4 7 ,5 0
1 7 0 ,1 9 2 0 7 ,6 2 5 7 0 ,6 4 1 7 7 ,6 9 9 7 1 ,0 9 1 2 8 ,5 3 1 ,5 4 7 8 ,4 0 177 1 ,9 8 4 6 ,9 7
1 8 0 ,2 0 2 0 7 ,2 4 5 8 0 ,6 5 1 7 6 ,6 2 9 8 1 ,1 0 1 2 7 ,2 1 1 ,5 5 7 7 ,2 7 178 2 ,0 0 4 6 ,4 4
1 9 0 ,2 1 2 0 6 ,8 4 5 9 0 ,6 6 1 7 5 ,5 4 9 9 1 ,1 1 1 2 5 ,9 0 1 ,5 6 7 6 ,1 6 179 2 ,0 1 4 5 ,9 2
2 0 0 ,2 2 2 0 6 ,4 1 6 0 0 ,6 7 1 7 4 ,4 4 1 0 0 1 ,1 2 1 2 4 ,5 9 1 ,5 7 7 5 ,0 7 180 2 ,0 2 4 5 ,4 2
2 1 0 ,2 4 2 0 5 ,9 7 6 1 0 ,6 8 1 7 3 ,3 4 1 0 1 1 ,1 3 1 2 3 ,2 8 1 ,5 8 7 4 ,0 1 181 2 ,0 3 4 4 ,9 1
2 2 0 ,2 5 2 0 5 ,5 0 6 2 0 ,6 9 1 7 2 ,2 2 1 0 2 1 ,1 4 1 2 1 ,9 7 1 ,5 9 7 2 ,9 7 182 2 ,0 4 4 4 ,4 2
2 3 0 ,2 6 2 0 5 ,0 2 6 3 0 ,7 1 1 7 1 ,0 9 1 0 3 1 ,1 5 1 2 0 ,6 7 1 ,6 0 7 1 ,9 6 183 2 ,0 5 4 3 ,9 4
2 4 0 ,2 7 2 0 4 ,5 1 6 4 0 ,7 2 1 6 9 ,9 5 1 0 4 1 ,1 7 1 1 9 ,3 6 1 ,6 1 7 0 ,9 6 184
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
2 ,0 6 4 3 ,4 6
2 5 0 ,2 8 2 0 3 ,9 8 6 5 0 ,7 3 1 6 8 ,8 0 1 0 5 1 ,1 8 1 1 8 ,0 5 145 1 ,6 3 6 9 ,9 9 185 2 ,0 7 4 2 ,9 9
2 6 0 ,2 9 2 0 3 ,4 4 6 6 0 ,7 4 1 6 7 ,6 4 1 0 6 1 ,1 9 1 1 6 ,7 5 146 1 ,6 4 186 2 ,0 8 4 2 ,5 3
2 7 0 ,3 0 2 0 2 ,8 7 6 7 0 ,7 5 1 6 6 ,4 8 1 0 7 1 ,2 0 1 1 5 ,4 5 147 1 ,6 5 6 8 ,0 9 187 2 ,1 0 4 2 ,0 8
2 8 0 ,3 1 2 0 2 ,2 9 6 8 0 ,7 6 1 6 5 ,3 0 1 0 8 1 ,2 1 1 1 4 ,1 5 148 1 ,6 6 6 7 ,1 8 188 2 ,1 1 4 1 ,6 3
2 9 0 ,3 3 2 0 1 ,6 8 6 9 0 ,7 7 1 6 4 ,1 1 1 0 9 1 ,2 2 1 1 2 ,8 6 149 1 ,6 7 6 6 ,2 8 189 2 ,1 2 4 1 ,1 9
3 0 0 ,3 4 2 0 1 ,0 6 7 0 0 ,7 8 1 6 2 ,9 2 1 1 0 1 ,2 3 1 1 1 ,5 7 150 1 ,6 8 6 5 ,4 0 190 2 ,1 3 4 0 ,7 6
3 1 0 ,3 5 2 0 0 ,4 1 7 1 0 ,8 0 1 6 1 ,7 1 1 1 1 1 ,2 4 1 1 0 ,2 8 151 1 ,6 9 6 4 ,5 3 191 2 ,1 4 4 0 ,3 3
3 2 0 ,3 6 1 9 9 ,7 5 7 2 0 ,8 1 1 6 0 ,5 0 1 1 2 1 ,2 6 1 0 8 ,9 9 152 1 ,7 0 6 3 ,6 9 192 2 ,1 5 3 9 ,9 2
3 3 0 ,3 7 1 9 9 ,0 7 7 3 0 ,8 2 1 5 9 ,2 8 1 1 3 1 ,2 7 1 0 7 ,7 1 153 1 ,7 1 6 2 ,8 6 193 2 ,1 6 3 9 ,5 0
3 4 0 ,3 8 1 9 8 ,3 7 7 4 0 ,8 3 1 5 8 ,0 6 1 1 4 1 ,2 8 1 0 6 ,4 3 154 1 ,7 3 6 2 ,0 5 194 2 ,1 7 3 9 ,1 0
3 5 0 ,3 9 1 9 7 ,6 5 7 5 0 ,8 4 1 5 6 ,8 2 1 1 5 1 ,2 9 1 0 5 ,1 6 155 1 ,7 4 6 1 ,2 5 195 2 ,1 9 3 8 ,7 0
3 6 0 ,4 0 1 9 6 ,9 1 7 6 0 ,8 5 1 5 5 ,5 8 1 1 6 1 ,3 0 1 0 3 ,8 9 156 1 ,7 5 6 0 ,4 6 196 2 ,2 0 3 8 ,3 0
3 7 0 ,4 1 1 9 6 ,1 6 7 7 0 ,8 6 1 5 4 ,3 4 1 1 7 1 ,3 1 1 0 2 ,6 2 157 1 ,7 6 5 9 ,7 0 197 2 ,2 1 3 7 ,9 2
3 8 0 ,4 3 1 9 5 ,3 9 7 8 0 ,8 7 1 5 3 ,0 8 1 1 8 1 ,3 2 1 0 1 ,3 6 158 1 ,7 7 5 8 ,9 4 198 2 ,2 2 3 7 ,5 3
3 9 0 ,4 4 1 9 4 ,6 0 7 9 0 ,8 9 1 5 1 ,8 2 1 1 9 1 ,3 3 1 0 0 ,1 1 159 1 ,7 8 5 8 ,2 0 199 2 ,2 3 3 7 ,1 6
4 0 0 ,4 5 1 9 3 ,7 9 8 0 0 ,9 0 1 5 0 ,5 6 1 2 0 1 ,3 5 9 8 ,8 6 160 1 ,7 9 5 7 ,4 8 200 2 ,2 4 3 6 ,7 9

121
122
12 3
1 2 4
1 2 5
1 2 6
1 2 7
1 2 8
1 2 9
1 3 0
1 3 1
1 3 2
1 3 3
1 3 4
1 3 5
1 3 6
1 3 7
1 3 8
1 3 9
1 4 0
1 4 1
1 4 2
1 4 3
1 4 4
6 9 ,0 3
[ a] Con elementos cuya esbeltez excede λr ver apéndice B.5-3
mplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes. Tablas - 4

83

TABLA 1-344
Tensión de Diseño para Barras Comprimidas de
Acero con Tensión de Fluencia Fy= 344 MPa, φc = 0,85 [a]
Sección E.2.

r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL cλ MPa
Fcrc ⋅φ
r
kL
λ c MPa
Fcrc ⋅φ
1 0 ,0 1 2 9 2 ,3 8 4 1 0 ,5 4 2 5 8 ,6 6 8 1 1 ,0 7 1 8 1 ,1 9 121 1 ,6 0 1 0 0 ,5 0 1 6 1 2 ,1 3 5 6 ,7 7
2 0 ,0 3 2 9 2 ,3 1 4 2 0 ,5 5 2 5 7 ,1 0 8 2 1 ,0 8 1 7 9 ,0 5 122 1 ,6 1 9 8 ,8 6 1 6 2 2 ,1 4 5 6 ,0 7
3 0 ,0 4 2 9 2 ,2 1 4 3 0 ,5 7 2 5 5 ,5 1 8 3 1 ,1 0 1 7 6 ,9 1 123 1 ,6 2 9 7 ,2 6 1 6 3 2 ,1 5 5 5 ,3 8
4 0 ,0 5 2 9 2 ,0 6 4 4 0 ,5 8 2 5 3 ,8 9 8 4 1 ,1 1 1 7 4 ,7 7 124 1 ,6 4 9 5 ,7 0 1 6 4 2 ,1 7 5 4 ,7 1
5 0 ,0 7 2 9 1 ,8 7 4 5 0 ,5 9 2 5 2 ,2 5 8 5 1 ,1 2 1 7 2 ,6 2 125 1 ,6 5 9 4 ,1 7 1 6 5 2 ,1 8 5 4 ,0 5
6 0 ,0 8 2 9 1 ,6 3 4 6 0 ,6 1 2 5 0 ,5 8 8 6 1 ,1 4 1 7 0 ,4 8 126 1 ,6 6 9 2 ,6 8 1 6 6 2 ,1 9 5 3 ,4 0
7 0 ,0 9 2 9 1 ,3 6 4 7 0 ,6 2 2 4 8 ,8 9 8 7 1 ,1 5 1 6 8 ,3 5 127 1 ,6 8 9 1 ,2 3 1 6 7 2 ,2 0 5 2 ,7 6
8 0 ,1 1 2 9 1 ,0 4 4 8 0 ,6 3 2 4 7 ,1 7 8 8 1 ,1 6 1 6 6 ,2 1 128 1 ,6 9 8 9 ,8 1 1 6 8 2 ,2 2 5 2 ,1 4
9 0 ,1 2 2 9 0 ,6 8 4 9 0 ,6 5 2 4 5 ,4 2 8 9 1 ,1 7 1 6 4 ,0 8 129 1 ,7 0 8 8 ,4 2 1 6 9 2 ,2 3 5 1 ,5 2
1 0 0 ,1 3 2 9 0 ,2 7 5 0 0 ,6 6 2 4 3 ,6 6 9 0 1 ,1 9 1 6 1 ,9 5 130 1 ,7 2 8 7 ,0 7 1 7 0 2 ,2 4 5 0 ,9 2
1 1 0 ,1 5 2 8 9 ,8 3 5 1 0 ,6 7 2 4 1 ,8 7 9 1 1 ,2 0 1 5 9 ,8 3 131 1 ,7 3 8 5 ,7 4 1 7 1 2 ,2 6 5 0 ,3 2
1 2 0 ,1 6 2 8 9 ,3 4 5 2 0 ,6 9 2 4 0 ,0 6 9 2 1 ,2 1 1 5 7 ,7 1 132 1 ,7 4 8 4 ,4 5 1 7 2 2 ,2 7 4 9 ,7 4
1 3 0 ,1 7 2 8 8 ,8 2 5 3 0 ,7 0 2 3 8 ,2 3 9 3 1 ,2 3 1 5 5 ,5 9 133 1 ,7 6 8 3 ,1 8 1 7 3 2 ,2 8 4 9 ,1 7
1 4 0 ,1 8 2 8 8 ,2 5 5 4 0 ,7 1 2 3 6 ,3 8 9 4 1 ,2 4 1 5 3 ,4 9 134 1 ,7 7 8 1 ,9 5 1 7 4 2 ,3 0 4 8 ,6 0
1 5 0 ,2 0 2 8 7 ,6 4 5 5 0 ,7 3 2 3 4 ,5 0 9 5 1 ,2 5 1 5 1 ,3 8 135 1 ,7 8 8 0 ,7 4 1 7 5 2 ,3 1 4 8 ,0 5
1 6 0 ,2 1 2 8 6 ,9 9 5 6 0 ,7 4 2 3 2 ,6 1 9 6 1 ,2 7 1 4 9 ,2 9 136 1 ,8 0 7 9 ,5 6 1 7 6 2 ,3 2 4 7 ,5 0
1 7 0 ,2 2 2 8 6 ,3 0 5 7 0 ,7 5 2 3 0 ,7 0 9 7 1 ,2 8 1 4 7 ,2 0 137 1 ,8 1 7 8 ,4 0 1 7 7 2 ,3 4 4 6 ,9 7
1 8 0 ,2 4 2 8 5 ,5 7 5 8 0 ,7 7 2 2 8 ,7 8 9 8 1 ,2 9 1 4 5 ,1 2 138 1 ,8 2 7 7 ,2 7 1 7 8 2 ,3 5 4 6 ,4 4
1 9 0 ,2 5 2 8 4 ,8 0 5 9 0 ,7 8 2 2 6 ,8 3 9 9 1 ,3 1 1 4 3 ,0 5 139 1 ,8 3 7 6 ,1 6 1 7 9 2 ,3 6 4 5 ,9 2
2 0 0 ,2 6 2 8 3 ,9 9 6 0 0 ,7 9 2 2 4 ,8 7 100 1 ,3 2 1 4 0 ,9 9 140 1 ,8 5 7 5 ,0 7 1 8 0 2 ,3 8 4 5 ,4 2
2 1 0 ,2 8 2 8 3 ,1 4 6 1 0 ,8 1 2 2 2 ,9 0 101 1 ,3 3 1 3 8 ,9 4 141 1 ,8 6 7 4 ,0 1 1 8 1 2 ,3 9 4 4 ,9 1
2 2 0 ,2 9 2 8 2 ,2 6 6 2 0 ,8 2 2 2 0 ,9 1 102 1 ,3 5 1 3 6 ,9 0 142 1 ,8 7 7 2 ,9 7 1 8 2 2 ,4 0 4 4 ,4 2
2 3 0 ,3 0 2 8 1 ,3 3 6 3 0 ,8 3 2 1 8 ,9 0 103 1 ,3 6 1 3 4 ,8 7 143 1 ,8 9 7 1 ,9 6 1 8 3 2 ,4 2 4 3 ,9 4
2 4 0 ,3 2 2 8 0 ,3 7 6 4 0 ,8 4 2 1 6 ,8 8 104 1 ,3 7 1 3 2 ,8 5 144 1 ,9 0 7 0 ,9 6 1 8 4 2 ,4 3 4 3 ,4 6
2 5 0 ,3 3 2 7 9 ,3 7 6 5 0 ,8 6 2 1 4 ,8 5 105 1 ,3 9 1 3 0 ,8 4 145 1 ,9 1 6 9 ,9 9 1 8 5 2 ,4 4 4 2 ,9 9
2 6 0 ,3 4 2 7 8 ,3 3 6 6 0 ,8 7 2 1 2 ,8 1 106 1 ,4 0 1 2 8 ,8 4 146 1 ,9 3 6 9 ,0 3 1 8 6 2 ,4 6 4 2 ,5 3
2 7 0 ,3 6 2 7 7 ,2 6 6 7 0 ,8 8 2 1 0 ,7 5 107 1 ,4 1 1 2 6 ,8 5 147 1 ,9 4 6 8 ,0 9 1 8 7 2 ,4 7 4 2 ,0 8
2 8 0 ,3 7 2 7 6 ,1 5 6 8 0 ,9 0 2 0 8 ,6 9 108 1 ,4 3 1 2 4 ,8 8 148 1 ,9 5 6 7 ,1 8 1 8 8 2 ,4 8 4 1 ,6 3
2 9 0 ,3 8 2 7 5 ,0 0 6 9 0 ,9 1 2 0 6 ,6 1 109 1 ,4 4 1 2 2 ,9 2 149 1 ,9 7 6 6 ,2 8 1 8 9 2 ,5 0 4 1 ,1 9
3 0 0 ,4 0 2 7 3 ,8 2 7 0 0 ,9 2 2 0 4 ,5 3 110 1 ,4 5 1 2 0 ,9 7 150 1 ,9 8 6 5 ,4 0 1 9 0 2 ,5 1 4 0 ,7 6
3 1 0 ,4 1 2 7 2 ,6 1 7 1 0 ,9 4 2 0 2 ,4 4 111 1 ,4 7 1 1 9 ,0 3 151 1 ,9 9 6 4 ,5 3 1 9 1 2 ,5 2 4 0 ,3 3
3 2 0 ,4 2 2 7 1 ,3 6 7 2 0 ,9 5 2 0 0 ,3 4 112 1 ,4 8 1 1 7 ,1 1 152 2 ,0 1 6 3 ,6 9 1 9 2 2 ,5 3 3 9 ,9 2
3 3 0 ,4 4 2 7 0 ,0 7 7 3 0 ,9 6 1 9 8 ,2 3 113 1 ,4 9 1 1 5 ,2 1 153 2 ,0 2 6 2 ,8 6 1 9 3 2 ,5 5 3 9 ,5 0
3 4 0 ,4 5 2 6 8 ,7 6 7 4 0 ,9 8 1 9 6 ,1 1 114 1 ,5 0 1 1 3 ,2 2 154 2 ,0 3 6 2 ,0 5 1 9 4 2 ,5 6 3 9 ,1 0
3 5 0 ,4 6 2 6 7 ,4 1 7 5 0 ,9 9 1 9 3 ,9 9 115 1 ,5 2 1 1 1 ,2 6 155 2 ,0 5 6 1 ,2 5 1 9 5 2 ,5 7 3 8 ,7 0
3 6 0 ,4 8 2 6 6 ,0 2 7 6 1 ,0 0 1 9 1 ,8 7 116 1 ,5 3 1 0 9 ,3 5 156 2 ,0 6 6 0 ,4 6 1 9 6 2 ,5 9 3 8 ,3 0
3 7 0 ,4 9 2 6 4 ,6 1 7 7 1 ,0 2 1 8 9 ,7 4 117 1 ,5 4 1 0 7 ,4 9 157 2 ,0 7 5 9 ,7 0 1 9 7 2 ,6 0 3 7 ,9 2
3 8 0 ,5 0 2 6 3 ,1 7 7 8 1 ,0 3 1 8 7 ,6 1 118 1 ,5 6 1 0 5 ,6 8 158 2 ,0 9 5 8 ,9 4 1 9 8 2 ,6 1 3 7 ,5 3
3 9 0 ,5 1 2 6 1 ,6 9 7 9 1 ,0 4 1 8 5 ,4 7 119 1 ,5 7 1 0 3 ,9 1 159 2 ,1 0 5 8 ,2 0 1 9 9 2 ,6 3 3 7 ,1 6
4 0 0 ,5 3 2 6 0 ,1 9 8 0 1 ,0 6 1 8 3 ,3 3 120 1 ,5 8 1 0 2 ,1 8 160 2 ,1 1 5 7 ,4 8 2 0 0 2 ,6 4 3 6 ,7 9


[ a] Con elementos cuya esbeltez excede λr ver apéndice B.5-3


Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL Part e II. Tablas-5

TABLA 2
Valores de ycrc FFφ ; φc = 0,85 Para determinar la Tensión de Diseño para
Barras Comprimidas de Acero con cualquier Tensión de Fluencia [a] -Sección E.2.
cλ ycrc FFφ cλ ycrc FFφ cλ ycrc FFφ cλ ycrc FFφ
0 ,0 2 0 ,8 5 0 0 ,8 2 0 ,6 4 1 1 ,6 2 0 ,2 8 4 2 ,4 2 0 ,1 2 7
0 ,0 4 0 ,8 4 9 0 ,8 4 0 ,6 3 3 1 ,6 4 0 ,2 7 7 2 ,4 4 0 ,1 2 5
0 ,0 6 0 ,8 4 9 0 ,8 6 0 ,6 2 4 1 ,6 6 0 ,2 7 1 2 ,4 6 0 ,1 2 3
0 ,0 8 0 ,8 4 8 0 ,8 8 0 ,6 1 5 1 ,6 8 0 ,2 6 4 2 ,4 8 0 ,1 2 1
0 ,1 0 0 ,8 4 6 0 ,9 0 0 ,6 0 6 1 ,7 0 0 ,2 5 8 2 ,5 0 0 ,1 1 9

0 ,1 2 0 ,8 4 5 0 ,9 2 0 ,5 9 6 1 ,7 2 0 ,2 5 2 2 ,5 2 0 ,1 1 7
0 ,1 4 0 ,8 4 3 0 ,9 4 0 ,5 8 7 1 ,7 4 0 ,2 4 6 2 ,5 4 0 ,1 1 6
0 ,1 6 0 ,8 4 1 0 ,9 6 0 ,5 7 8 1 ,7 6 0 ,2 4 1 2 ,5 6 0 ,1 1 4
0 ,1 8 0 ,8 3 9 0 ,9 8 0 ,5 6 9 1 ,7 8 0 ,2 3 5 2 ,5 8 0 ,1 1 2
0 ,2 0 0 ,8 3 6 1 ,0 0 0 ,5 5 9 1 ,8 0 0 ,2 3 0 2 ,6 0 0 ,1 1 0

0 ,2 2 0 ,8 3 3 1 ,0 2 0 ,5 5 0 1 ,8 2 0 ,2 2 5 2 ,6 2 0 ,1 0 9
0 ,2 4 0 ,8 3 0 1 ,0 4 0 ,5 4 1 1 ,8 4 0 ,2 2 0 2,64 0,107
0 ,2 6 0 ,8 2 6 1 ,0 6 0 ,5 3 1 1 ,8 6 0 ,2 1 5 2 ,6 6 0 ,1 0 5
0 ,2 8 0 ,8 2 3 1 ,0 8 0 ,5 2 2 1 ,8 8 0 ,2 1 1 2 ,6 8 0 ,1 0 4
0 ,3 0 0 ,8 1 9 1 ,1 0 0 ,5 1 2 1 ,9 0 0 ,2 0 6 2 ,7 0 0 ,1 0 2

0 ,3 2 0 ,8 1 4 1 ,1 2 0 ,5 0 3 1 ,9 2 0 ,2 0 2 2 ,7 2 0 ,1 0 1
0 ,3 4 0 ,8 1 0 1 ,1 4 0 ,4 9 3 1 ,9 4 0 ,1 9 8 2 ,7 4 0 ,0 9 9
0 ,3 6 0 ,8 0 5 1 ,1 6 0 ,4 8 4 1 ,9 6 0 ,1 9 4 2 ,7 6 0 ,0 9 8
0 ,3 8 0 ,8 0 0 1 ,1 8 0 ,4 7 5 1 ,9 8 0 ,1 9 0 2 ,7 8 0 ,0 9 6
0 ,4 0 0 ,7 9 5 1 ,2 0 0 ,4 6 5 2 ,0 0 0 ,1 8 6 2 ,8 0 0 ,0 9 5

0 ,4 2 0 ,7 9 0 1 ,2 2 0 ,4 5 6 2 ,0 2 0 ,1 8 3 2 ,8 2 0 ,0 9 4
0 ,4 4 0 ,7 8 4 1 ,2 4 0 ,4 4 7 2 ,0 4 0 ,1 7 9 2 ,8 4 0 ,0 9 2
0 ,4 6 0 ,7 7 8 1 ,2 6 0 ,4 3 7 2 ,0 6 0 ,1 7 6 2 ,8 6 0 ,0 9 1
0 ,4 8 0 ,7 7 2 1 ,2 8 0 ,4 2 8 2,08 0 ,1 7 2 2 ,8 8 0 ,0 9 0
0 ,5 0 0 ,7 6 6 1 ,3 0 0 ,4 1 9 2 ,1 0 0 ,1 6 9 2 ,9 0 0 ,0 8 9

0 ,5 2 0 ,7 5 9 1 ,3 2 0 ,4 1 0 2,13 0 ,1 6 4 2 ,9 2 0 ,0 8 7
0 ,5 4 0 ,7 5 2 1 ,3 4 0 ,4 0 1 2 ,1 4 0 ,1 6 3 2 ,9 4 0 ,0 8 6
0 ,5 6 0 ,7 4 5 1 ,3 6 0 ,3 9 2 2 ,1 6 0 ,1 6 0 2 ,9 6 0 ,0 8 5
0 ,5 8 0 ,7 3 8 1 ,3 8 0 ,3 8 3 2,18 0 ,1 5 7 2 ,9 8 0 ,0 8 4
0 ,6 0 0 ,7 3 1 1 ,4 0 0 ,3 7 4 2 ,2 0 0 ,1 5 4 3 ,0 0 0 ,0 8 3

0 ,6 2 0 ,7 2 4 1 ,4 2 0 ,3 6 6 2 ,2 2 0 ,1 5 1 3 ,0 2 0 ,0 8 2
0 ,6 4 0 ,7 1 6 1 ,4 4 0 ,3 5 7 2,24 0 ,1 4 9 3 ,0 4 0 ,0 8 1
0 ,6 6 0 ,7 0 8 1 ,4 6 0 ,3 4 8 2 ,2 6 0 ,1 4 6 3 ,0 6 0 ,0 8 0
0 ,6 8 0 ,7 0 0 1 ,4 8 0 ,3 4 0 2 ,2 8 0 ,1 4 3 3 ,0 8 0 ,0 7 9
0 ,7 0 0 ,6 9 2 1 ,5 0 0 ,3 3 1 2 ,3 0 0 ,1 4 1 3 ,1 0 0 ,0 7 8

0 ,7 2 0 ,6 8 4 1 ,5 2 0 ,3 2 2 ,3 2 0 ,1 3 8 3 ,1 2 0 ,0 7 7
0 ,7 4 0 ,6 7 6 1 ,5 4 0 ,3 1 2 ,3 4 0 ,1 3 6 3 ,1 4 0 ,0 7 6
0 ,7 6 0 ,6 6 7 1 ,5 6 0 ,3 1 2 ,3 6 0 ,1 3 4 3 ,1 6 0 ,0 7 5
0 ,7 8 0 ,6 5 9 1 ,5 8 0 ,3 0 2 ,3 8 0 ,1 3 2 3 ,1 8 0 ,0 7 4
0 ,8 0 0 ,6 5 0 1 ,6 0 0 ,2 9 2 ,4 0 0 ,1 2 9 3 ,2 0 0 ,0 7 3
[a]Con elementos cuy a esbeltez excede λr ver Apéndice B, Sección A-B.5.3.
Para Fy = 215 MPa kL/r > 200 para λc > 2,08 ; Para F y = 225 MPa kL/r > 200 para λc > 2,13
Para Fy = 235 MPa kL/r > 200 para λc > 2,18 ; Para F y = 248 MPa kL/r > 200 para λc > 2,24
Para Fy = 344 MPa kL/r > 200 para λc > 2,64
84
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lími tes. Tablas - 6

TABLA 3
Relaciones de Esbeltez de Elementos Comprimidos en Función de Fy de Tabla B.5-1

Fy (MPa)
Rangos 215

225

235

248

344

yF135 9 ,2 9 ,0 8 ,8 8 ,6 7 ,3
yF170 1 1 ,6 1 1 ,3 1 1 ,1 1 0 ,8 9 ,2
yF200 1 3 ,6 1 3 ,3 1 3 ,0 1 2 ,7 1 0 ,8
yF250 1 7 ,0 1 6 ,7 1 6 ,3 1 5 ,9 1 3 ,5
yF335 2 2 ,8 2 2 ,3 2 1 ,8 2 1 ,3 1 8 ,1
yF370
69F370 y −
25,2

30,6
24,7

29,6
24,1

28,7
23,5

27,7
19,9

22,3
yF420 2 8 ,6 2 8 ,0 2 7 ,4 2 6 ,7 2 2 ,6
yF500 3 4 ,1 3 3 ,3 3 2 ,6 3 1 ,8 2 7 ,0
yF625 4 2 ,6 4 1 ,7 4 0 ,8 3 9 ,7 3 3 ,7
yF665 4 5 ,3 4 4 ,3 4 3 ,4 4 2 ,2 3 5 ,9
yF830 5 6 ,6 5 5 ,3 5 4 ,1 5 2 ,7 4 4 ,8
yF1370 9 3 ,4 9 1 ,3 8 9 ,4 8 7 ,0 7 3 ,9
yF1680 1 1 4 ,6 1 1 2 ,0 1 0 9 ,6 1 0 6 ,7 9 0 ,6
yF2140 1 4 5 ,9 1 4 2 ,7 1 3 9 ,6 1 3 5 ,9 1 1 5 ,4
yF2550 1 7 3 ,9 1 7 0 ,0 1 6 6 ,3 1 6 1 ,9 1 3 7 ,5
yF9000 4 1 ,9 4 0 ,0 3 8 ,3 3 6 ,3 2 6 ,2
yF14000 6 5 ,1 6 2 ,2 5 9 ,6 5 6 ,4 4 0 ,7
yF22000 1 0 2 ,3 9 7 ,8 9 3 ,6 8 8 ,7 6 4 ,0
yF62000 2 8 8 ,4 2 7 5 ,6 2 6 3 ,8 2 5 0 ,0 1 8 0 ,2

















85
Ejemplos de Aplicación. CIRSOC 301-EL Part e II. Tablas-7

TABLA 4
Valores de Pe / A g
Para utilizar en Sección C.1.4. para Aceros de cualquier Tensión de Fluencia.

r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


r
Lk ⋅

2
ge
cm/kN
AP


2 1 4 4 7 ,6 0 5 1 7 5 ,8 9 8 1 3 0 ,0 9 1 1 1 1 6 ,0 2 1 4 1 9 ,9 3 1 7 1 6 ,7 5
6 1 1 2 1 5 ,7 4 1 4 2 9 ,7 9 1 7 2 6 ,6 7
86










E

2 2 4 0 7 ,8 3 5 2 7 3 ,0 0 8 2 2 9 ,3

2 3 3 7 3 ,1 4 5 3 7 0 ,2 7 8 3 2 8 ,6 5 1 1 3 1 5 ,4 6 1 4 3 9 ,6 5 1 7 3 6 ,6 0
2 4 3 4 2 ,6 9 5 4 6 7 ,6 9 8 4 2 7 ,9 8 1 1 4 1 5 ,1 9 1 4 4 9 ,5 2 1 7 4 6 ,5 2
2 5 3 1 5 ,8 3 5 5 6 5 ,2 5 8 5 2 7 ,3 2 1 1 5 1 4 ,9 3 1 4 5 9 ,3 9 1 7 5 6 ,4 5
2 6 2 9 2 ,0 0 5 6 6 2 ,9 4 8 6 2 6 ,6 9 1 1 6 1 4 ,6 7 1 4 6 9 ,2 6 1 7 6 6 ,3 7
2 7 2 7 0 ,7 7 5 7 6 0 ,7 5 8 7 2 6 ,0 8 1 1 7 1 4 ,4 2 1 4 7 9 ,1 3 1 7 7 6 ,3 0
2 8 2 5 1 ,7 8 5 8 5 8 ,6 8 8 8 2 5 ,4 9 1 1 8 1 4 ,1 8 1 4 8 9 ,0 1 1 7 8 6 ,2 3
2 9 2 3 4 ,7 1 5 9 5 6 ,7 1 8 9 2 4 ,9 2 1 1 9 1 3 ,9 4 1 4 9 8 ,8 9 1 7 9 6 ,1 6
3 0 2 1 9 ,3 2 6 0 5 4 ,8 3 9 0 2 4 ,3 7 1 2 0 1 3 ,7 1 1 5 0 8 ,7 7 1 8 0 6 ,0 9
3 1 2 0 5 ,4 0 6 1 5 3 ,0 5 9 1 2 3 ,8 4 1 2 1 1 3 ,4 8 1 5 1 8 ,6 6 1 8 1 6 ,0 3
3 2 1 9 2 ,7 7 6 2 5 1 ,3 5 9 2 2 3 ,3 2 1 2 2 1 3 ,2 6 1 5 2 8 ,5 4 1 8 2 5 ,9 6
3 3 1 8 1 ,2 6 6 3 4 9 ,7 3 9 3 2 2 ,8 2 1 2 3 1 3 ,0 5 1 5 3 8 ,4 3 1 8 3 5 ,8 9
3 4 1 7 0 ,7 5 6 4 4 8 ,1 9 9 4 2 2 ,3 4 1 2 4 1 2 ,8 4 1 5 4 8 ,3 2 1 8 4 5 ,8 3
3 5 1 6 1 ,1 4 6 5 4 6 ,7 2 9 5 2 1 ,8 7 1 2 5 1 2 ,6 3 1 5 5 8 ,2 2 1 8 5 5 ,7 7
3 6 1 5 2 ,3 1 6 6 4 5 ,3 1 9 6 2 1 ,4 2 1 2 6 1 2 ,4 3 1 5 6 8 ,1 1 1 8 6 5 ,7 1
3 7 1 4 4 ,1 9 6 7 4 3 ,9 7 9 7 2 0 ,9 8 1 2 7 1 2 ,2 4 1 5 7 8 ,0 1 1 8 7 5 ,6 4
3 8 1 3 6 ,7 0 6 8 4 2 ,6 9 9 8 2 0 ,5 5 1 2 8 1 2 ,0 5 1 5 8 7 ,9 1 1 8 8 5 ,5 8
3 9 1 2 9 ,7 8 6 9 4 1 ,4 6 9 9 2 0 ,1 4 1 2 9 1 1 ,8 6 1 5 9 7 ,8 1 1 8 9 5 ,5 3
4 0 1 2 3 ,3 7 7 0 4 0 ,2 8 1 0 0 1 9 ,7 4 1 3 0 1 1 ,6 8 1 6 0 7 ,7 1 1 9 0 5 ,4 7
4 1 1 1 7 ,4 3 7 1 3 9 ,1 6 1 0 1 1 9 ,3 5 1 3 1 1 1 ,5 0 1 6 1 7 ,6 2 1 9 1 5 ,4 1
4 2 1 1 1 ,9 0 7 2 3 8 ,0 8 1 0 2 1 8 ,9 7 1 3 2 1 1 ,3 3 1 6 2 7 ,5 2 1 9 2 5 ,3 5
4 3 1 0 6 ,7 6 7 3 3 7 ,0 4 1 0 3 1 8 ,6 1 1 3 3 1 1 ,1 6 1 6 3 7 ,4 3 1 9 3 5 ,3 0
4 4 1 0 1 ,9 6 7 4 3 6 ,0 5 1 0 4 1 8 ,2 5 1 3 4 1 0 ,9 9 1 6 4 7 ,3 4 1 9 4 5 ,2 4
4 5 9 7 ,4 8 7 5 3 5 ,0 9 1 0 5 1 7 ,9 0 1 3 5 1 0 ,8 3 1 6 5 7 ,2 5 1 9 5 5 ,1 9
4 6 9 3 ,2 9 7 6 3 4 ,1 7 1 0 6 1 7 ,5 7 1 3 6 1 0 ,6 7 1 6 6 7 ,1 6 1 9 6 5 ,1 4
4 7 8 9 ,3 6 7 7 3 3 ,2 9 1 0 7 1 7 ,2 4 1 3 7 1 0 ,5 2 1 6 7 7 ,0 8 1 9 7 5 ,0 9
4 8 8 5 ,6 7 7 8 3 2 ,4 4 1 0 8 1 6 ,9 2 1 3 8 1 0 ,3 7 1 6 8 6 ,9 9 1 9 8 5 ,0 3
4 9 8 2 ,2 1 7 9 3 1 ,6 3 1 0 9 1 6 ,6 1 1 3 9 1 0 ,2 2 1 6 9 6 ,9 1 1 9 9 4 ,9 8
5 0 7 8 ,9 6 8 0 3 0 ,8 4 1 1 0 1 6 ,3 1 1 4 0 1 0 ,0 7 1 7 0 6 ,8 3 2 0 0 4 ,9 3
( ) ⋅⋅
π= −12
2
ge 10
rLk
EAP para calcular Pe1 y Pe2 . Nota:
jemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Lí mites. Tablas - 8

TABLA 5-215
(kN/cm ) para Vigas según Apendice F, Sección A-F.2. 2
para Acero de 215 MPa de Tensión de Fluencia.
No incluye acción del Campo a Tracción.

k k v k v k v k v k v k v k v k k v k v k v k v k v
2 5 1 8 ,9 1 5 ,2 1 1 ,2 1 0 8 ,4 7 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,5 4 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 6 5
mayor
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
6 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
7 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
7 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
8 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 1 1 ,6 1 1 1 ,4 8 1 0 ,8 9
8 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,61 11,61 11,46 1 1 ,0 4 1 0 ,8 0 1 0 ,2 5
9 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,61 11,41 11,07 10,82 1 0 ,4 2 1 0 ,2 0 9 ,6 8
9 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 11,27 10,81 10,49 10,25 9 ,8 8 9 ,6 7 9 ,0 7
1 0 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,34 10,70 10,27 9 ,9 6 9 ,7 4 9 ,3 8 9 ,1 0 8 ,1 9
1 0 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,61 10,80 10,20 9 ,7 8 9 ,4 9 9 ,2 9 8 ,6 2 8 ,2 5 7 ,4 3
1 1 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,61 11,20 10,31 9 ,7 3 9 ,3 4 8 ,8 6 8 ,4 6 7 ,8 5 7 ,5 2 6 ,7 7
1 1 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 11,32 10,71 9 ,8 6 9 ,3 5 8 ,6 1 8 ,1 0 7 ,7 4 7 ,1 8 6 ,8 8 6 ,1 9
1 2 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 10,85 10,27 9 ,4 5 8 ,5 9 7 ,9 1 7 ,4 4 7 ,1 1 6 ,6 0 6 ,3 2 5 ,6 9
1 2 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 10,42 9 ,8 6 8 ,8 8 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,8 6 6 ,5 5 6 ,0 8 5 ,8 2 5 ,2 4
1 3 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 10,02 9 ,4 8 8 ,2 1 7 ,3 2 6 ,7 4 6 ,3 4 6 ,0 6 5 ,6 2 5 ,3 8 4 ,8 5
1 3 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,2 5 9 ,6 5 8 ,9 9 7 ,6 1 6 ,7 9 6 ,2 5 5 ,8 8 5 ,6 2 5 ,2 1 4 ,9 9 4 ,4 9
1 4 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 0 ,8 5 9 ,3 4 8 ,3 6 7 ,0 8 6 ,3 1 5 ,8 1 5 ,4 7 5 ,2 2 4 ,8 5 4 ,6 4 4 ,1 8
1 4 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 0 ,4 8
w
nv
A
V⋅φ

v v
wt/h
9 ,1 5 7 ,7 1 6 ,7 2 6 ,0 2 5 ,1 0 4 ,5 4 4 ,1 8 3 ,9 4 3 ,7 6 3 ,4 9 3 ,3 4 3 ,0 1
1 7 0 1 1 ,4 6 9 ,9 6 8 ,6 2 7 ,2 6 6 ,3 3 5 ,6 7 4 ,8 0 4 ,2 8 3 ,9 4 3 ,7 1 3 ,5 4 3 ,2 9 3 ,1 5 2 ,8 3
1 7 5 9 ,6 7 8 ,1 3 6 ,8 5 5 ,9 8 5 ,3 5 4 ,5 3 4 ,0 4 3 ,7 2 3 ,5 0 3 ,3 4 3 ,1 0 2 ,9 7 2 ,6 7
1 8 0 1 0 ,8 2 9 ,4 1 7 ,6 9 6 ,4 8 5 ,6 5 5 ,0 6 4 ,2 8 3 ,8 2 3 ,5 2 3 ,3 1 3 ,1 6 2 ,9 3 2 ,8 1 2 ,5 3
1 9 0 1 0 ,2 5 8 ,5 7 6 ,9 0 5 ,8 1 5 ,0 7 4 ,5 4 3 ,8 4 3 ,4 3 3 ,1 5 2 ,9 7 2 ,8 4 2 ,6 3 2 ,5 2 2 ,2 7
2 0 0 9 ,7 4 7 ,7 4 6 ,2 3 5 ,2 5 4 ,5 8 4 ,1 0 3 ,4 7 3 ,0 9 2 ,8 5 2 ,6 8 2 ,5 6 2 ,3 8 2 ,2 8 2 ,0 5
2 1 0 9 ,2 9 7 ,0 2 5 ,6 5 4 ,7 6 4 ,1 5 3 ,7 1 3 ,1 5 2 ,8 0 2 ,5 8 2 ,4 3 2 ,3 2 2 ,1 5 2 ,0 6 1 ,8 6
2 2 0 8 ,4 6 6 ,3 9 5 ,1 5 4 ,3 4 3 ,7 8 3 ,3 8 2 ,8 7 2 ,5 6 2 ,3 5 2 ,2 1 2 ,1 2 1 ,9 6 1 ,8 8 1 ,6 9
2 3 0 7 ,7 4 5 ,8 5 4 ,7 1 3 ,9 7 3 ,4 6 3 ,1 0 2 ,6 2 2 ,3 4 2 ,1 5 2 ,0 3 1 ,9 4 1 ,8 0 1 ,7 2 1 ,5 5
2 4 0 7 ,1 1 5 ,3 7 4 ,3 2 3 ,6 4 3 ,1 8 2 ,8 4 2 ,4 1 2 ,1 5 1 ,9 8 1 ,8 6 1 ,7 8 1 ,6 5 1 ,5 8 1 ,4 2
2 5 0 6 ,5 5 4 ,9 5 3 ,9 8 3 ,3 6 2 ,9 3 2 ,6 2 2 ,2 2 1 ,9 8 1 ,8 2 1 ,7 1 1 ,6 4 1 ,5 2 1 ,4 6 1 ,3 1
2 6 0 1 1 ,3 5 1 ,2 1
2 7 0
2 8 0
2 9 0
3 0 0
3 1 0
3 2 0
1 2 ,8

0 ,8
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,6 1
1 1 ,1 6
1 0 ,7 3
1 0 ,3 3
9 ,9 6
9 ,6 2 8 ,7 0 7 ,7 9 6 ,6 0 5 ,8 8 5 ,4 2 5 ,1 0 4 ,8 7 4 ,5 2 4 ,3 3 3 ,9 0
1 5 0 1 1 ,6 1 1 1 ,2 9 1 0 ,1 3 9 ,3 3 8 ,1 3 7 ,2 8 6 ,1 7 5 ,5 0 5 ,0 6 4 ,7 6 4 ,5 5 4 ,2 2 4 ,0 4 3 ,6 4
1 5 5 1 1 ,6 1 1 0 ,9 2 9 ,8 0 8 ,7 4 7 ,6 2 6 ,8 2 5 ,7 8 5 ,1 5 4 ,7 4 4 ,4 6 4 ,2 6 3 ,9 5 3 ,7 9 3 ,4 1
1 6 0 1 1 ,6 1 1 0 ,5 8 9 ,4 9 8 ,2 0 7 ,1 5 6 ,4 0 5 ,4 2 4 ,8 3 4 ,4 5 4 ,1 9 4 ,0 0 3 ,7 1 3 ,5 5 3 ,2 0
1 6 5 1 1 ,6 1 1 0 ,2 6
1 1 ,1 3
87
Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
Ejemplo

6 ,0 6 4 ,5 8 3 ,6 8 3 ,1 0 2 ,7 1 2 ,4 2 2 ,0 5 1 ,8 3 1 ,6 8 1 ,5 9 1 ,5 1 1 ,4

5 ,6 2 4 ,2 4 3 ,4 2 2 ,8 8 2 ,5 1 2 ,2 5 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,5 6 1 ,4 7 1 ,4 0 1 ,3 0 1 ,2 5
5 ,2 2 3 ,9 5 3 ,1 8 2 ,6 8 2 ,3 3 2 ,0 9 1 ,7 7 1 ,5 8 1 ,4 5 1 ,3 7 1 ,3 1 1 ,2 1 1 ,1 6
4 ,8 7 3 ,6 8 2 ,9 6 2 ,5 0 2 ,1 8 1 ,9 5 1 ,6 5 1 ,4 7 1 ,3 5 1 ,2 7 1 ,2 2 1 ,1 3 1 ,0 8
4 ,5 5 3 ,4 4 2 ,7 7 2 ,3 3 2 ,0 3 1 ,8 2 1 ,5 4 1 ,3 7 1 ,2 7 1 ,1 9 1 ,1 4 1 ,0 6 1 ,0 1
4 ,2 6 3 ,2 2 2 ,5 9 2 ,1 8 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,4 4 1 ,2 9 1 ,1 9 1 ,1 2 1 ,0 7 0 ,9 9 0 ,9 5
4 ,0 0 3 ,0 2 2 ,4 3 2 ,0 5 1 ,7 9 1 ,6 0 1 ,3 6 1 ,2 1 1 ,1 1 1 ,0 5 1 ,0 0 0 ,9 3 0 ,8 9
s de Aplicación. CIRSOC 301-EL Part e II. Tablas-9

TABLA 5-225
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apendice F, Sección A-F.2.
para Acero de 225 MPa de Tensión de Fluencia.
No incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 ,2 1 0 8 ,4 7 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,5 4 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 6 5
Mayor a
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
6 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
7 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
7 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 1 2 ,1 5 1 1 ,8 8
8 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 12,15 12,15 12,00 1 1 ,7 4 1 1 ,1 4
8 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 12,15 11,99 11,72 11,29 1 1 ,0 5 1 0 ,4 8
9 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 12,15 11,68 11,33 11,07 10,66 1 0 ,4 4 9 ,9 0
9 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 11,53 11,06 10,73 10,49 10,10 9 ,8 9 9 ,0 7
1 0 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 11,60 10,95 10,51 10,19 9 ,9 6 9 ,5 0 9 ,1 0 8 ,1 9
1 0 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 0 11,05 10,43 10,01 9 ,7 2 9 ,2 9 8 ,6 2 8 ,2 5 7 ,4 3
1 1 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 1 1 1 ,4 6 10,55 9 ,9 6 9 ,4 1 8 ,8 6 8 ,4 6 7 ,8 5 7 ,5 2 6 ,7 7
1 1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,5 8 1 0 ,9 6 10,09 9 ,3 5 8 ,6 1 8 ,1 0 7 ,7 4 7 ,1 8 6 ,8 8 6 ,1 9
1 2 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 1 1 ,8 9 1 1 ,1 0 10,50 9 ,6 4 8 ,5 9 7 ,9 1 7 ,4 4 7 ,1 1 6 ,6 0 6 ,3 2 5 ,6 9
1 2 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 12,15 1 1 ,4 1 1 0 ,6 6 10,08 8 ,8 8 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,8 6 6 ,5 5 6 ,0 8 5 ,8 2 5 ,2 4
1 3 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 11,95 1 0 ,9 7 1 0 ,2 5 9 ,6 9 8 ,2 1 7 ,3 2 6 ,7 4 6 ,3 4 6 ,0 6 5 ,6 2 5 ,3 8 4 ,8 5
1 3 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 11,51 1 0 ,5 7 9 ,8 7 8 ,9 9 7 ,6 1 6 ,7 9 6 ,2 5 5 ,8 8 5 ,6 2 5 ,2 1 4 ,9 9 4 ,4 9
1 4 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 11,10 1 0 ,1 9 9 ,3 4 8 ,3 6 7 ,0 8 6 ,3 1 5 ,8 1 5 ,4 7 5 ,2 2 4 ,8 5 4 ,6 4 4 ,1 8
1 4 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 4 10,72 9 ,8 4 8 ,7 0 7 ,7 9 6 ,6 0 5 ,8 8 5 ,4 2 5 ,1 0 4 ,8 7 4 ,5 2 4 ,3 3 3 ,9 0
1 5 0 1 2 ,1 5 1 1 ,5 5 10,36 9 ,3 3 8 ,1 3 7 ,2 8 6 ,1 7 5 ,5 0 5 ,0 6 4 ,7 6 4 ,5 5 4 ,2 2 4 ,0 4 3 ,6 4
1 5 5 1 2 ,1 5 1 1 ,1 7 10,03 8 ,7 4 7 ,6 2 6 ,8 2 5 ,7 8 5 ,1 5 4 ,7 4 4 ,4 6 4 ,2 6 3 ,9 5 3 ,7 9 3 ,4 1
1 6 0 1 2 ,1 5 1 0 ,8 3 9 ,7 3 8 ,2 0 7 ,1 5 6 ,4 0 5 ,4 2 4 ,8 3 4 ,4 5 4 ,1 9 4 ,0 0 3 ,7 1 3 ,5 5 3 ,2 0
1 6 5 1 2 ,0 8 1 0 ,5 0 9 ,1 5 7 ,7 1 6 ,7 2 6 ,0 2 5 ,1 0 4 ,5 4 4 ,1 8 3 ,9 4 3 ,7 6 3 ,4 9 3 ,3 4 3 ,0 1
1 7 0 1 1 ,7 2 1 0 ,1 9 8 ,6 2 7 ,2 6 6 ,3 3 5 ,6 7 4 ,8 0 4 ,2 8 3 ,9 4 3 ,7 1 3 ,5 4 3 ,2 9 3 ,1 5 2 ,8 3
1 7 5 1 1 ,3 9 9 ,9 0 8 ,1 3 6 ,8 5 5 ,9 8 5 ,3 5 4 ,5 3 4 ,0 4 3 ,7 2 3 ,5 0 3 ,3 4 3 ,1 0 2 ,9 7 2 ,6 7
1 8 0 1 1 ,0 7 9 ,5 5 7 ,6 9 6 ,4 8 5 ,6 5 5 ,0 6 4 ,2 8 3 ,8 2 3 ,5 2 3 ,3 1 3 ,1 6 2 ,9 3 2 ,8 1 2 ,5 3
1 9 0 1 0 ,4 9 8 ,5 7 6 ,9 0 5 ,8 1 5 ,0 7 4 ,5 4 3 ,8 4 3 ,4 3 3 ,1 5 2 ,9 7 2 ,8 4 2 ,6 3 2 ,5 2 2 ,2 7
2 0 0 9 ,9 6 7 ,7 4 6 ,2 3 5 ,2 5 4 ,5 8 4 ,1 0 3 ,4 7 3 ,0 9 2 ,8 5 2 ,6 8 2 ,5 6 2 ,3 8 2 ,2 8 2 ,0 5
2 1 0 9 ,2 9 7 ,0 2 5 ,6 5 4 ,7 6 4 ,1 5 3 ,7 1 3 ,1 5 2 ,8 0 2 ,5 8 2 ,4 3 2 ,3 2 2 ,1 5 2 ,0 6 1 ,8 6
2 2 0 8 ,4 6 6 ,3 9 5 ,1 5 4 ,3 4 3 ,7 8 3 ,3 8 2 ,8 7 2 ,5 6 2 ,3 5 2 ,2 1 2 ,1 2 1 ,9 6 1 ,8 8 1 ,6 9
2 3 0 7 ,7 4 5 ,8 5 4 ,7 1 3 ,9 7 3 ,4 6 3 ,1 0 2 ,6 2 2 ,3 4 2 ,1 5 2 ,0 3 1 ,9 4 1 ,8 0 1 ,7 2 1 ,5 5
2 4 0 7 ,1 1 5 ,3 7 4 ,3 2 3 ,6 4 3 ,1 8 2 ,8 4 2 ,4 1 2 ,1 5 1 ,9 8 1 ,8 6 1 ,7 8 1 ,6 5 1 ,5 8 1 ,4 2
2 5 0 6 ,5 5 4 ,9 5 3 ,9 8 3 ,3 6 2 ,9 3 2 ,6 2 2 ,2 2 1 ,9 8 1 ,8 2 1 ,7 1 1 ,6 4 1 ,5 2 1 ,4 6 1 ,3 1
2 6 0 6 ,0 6 4 ,5 8 3 ,6 8 3 ,1 0 2 ,7 1 2 ,4 2 2 ,0 5 1 ,8 3 1 ,6 8 1 ,5 9 1 ,5 1 1 ,4 1 1 ,3 5 1 ,2 1
2 7 0 5 ,6 2 4 ,2 4 3 ,4 2 2 ,8 8 2 ,5 1 2 ,2 5 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,5 6 1 ,4 7 1 ,4 0 1 ,3 0 1 ,2 5
2 8 0 5 ,2 2 3 ,9 5 3 ,1 8 2 ,6 8 2 ,3 3 2 ,0 9 1 ,7 7 1 ,5 8 1 ,4 5 1 ,3 7 1 ,3 1 1 ,2 1 1 ,1 6
2 9 0 4 ,8 7 3 ,6 8 2 ,9 6 2 ,5 0 2,18 1,95 1,65 1,47 1 ,3 5 1 ,2 7 1 ,2 2 1 ,1 3 1 ,0 8
3 0 0 4 ,5 5 3 ,4 4 2 ,7 7 2 ,3 3 2,03 1,82 1,54 1,37 1 ,2 7 1 ,1 9 1 ,1 4 1 ,0 6 1 ,0 1
3 1 0 4 ,2 6 3 ,2 2 2 ,5 9 2 ,1 8 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,4 4 1 ,2 9 1 ,1 9 1 ,1 2 1 ,0 7 0 ,9 9 0 ,9 5
3 2 0 4 ,0 0 3 ,0 2 2 ,4 3 2 ,0 5 1 ,7 9 1 ,6 0 1 ,3 6 1 ,2 1 1 ,1 1 1 ,0 5 1 ,0 0 0 ,9 3 0 ,8 9
Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
88
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites. Tablas - 10

TABLA 5-235
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apendice F, Sección A-F.2.
para Acero de 235 MPa de Tensión de Fluencia.
No incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 18,9 15,2 12,8 11,2 1 0 8 ,4 7 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,5 4 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 6 5
Mayor a
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
6 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
7 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
7 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,1 4
8 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 12,69 1 2 ,2 6 1 2 ,0 0 1 1 ,3 8
8 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,69 12,63 12,26 11,98 1 1 ,5 4 1 1 ,2 9 1 0 ,7 1
9 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,69 12,44 11,93 11,58 11,31 1 0 ,9 0 1 0 ,6 7 1 0 ,1 1
9 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 12,48 11,78 11,30 10,97 10,72 1 0 ,3 2 1 0 ,0 8 9 ,0 7
1 0 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,69 11,85 11,19 10,74 10,42 10,24 9 ,5 0 9 ,1 0 8 ,1 9
1 0 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,27 11,29 10,66 10,23 9 ,7 2 9 ,2 9 8 ,6 2 8 ,2 5 7 ,4 3
1 1 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 12,38 11,71 10,78 10,22 9 ,4 1 8 ,8 6 8 ,4 6 7 ,8 5 7 ,5 2 6 ,7 7
1 1 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 8 11,84 11,20 10,31 9 ,3 5 8 ,6 1 8 ,1 0 7 ,7 4 7 ,1 8 6 ,8 8 6 ,1 9
1 2 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,1 5 11,34 10,73 9 ,6 4 8 ,5 9 7 ,9 1 7 ,4 4 7 ,1 1 6 ,6 0 6 ,3 2 5 ,6 9
1 2 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 1 ,6 6 10,89 10,30 8 ,8 8 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,8 6 6 ,5 5 6 ,0 8 5 ,8 2 5 ,2 4
1 3 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,2 2 1 1 ,2 1 10,47 9 ,6 9 8 ,2 1 7 ,3 2 6 ,7 4 6 ,3 4 6 ,0 6 5 ,6 2 5 ,3 8 4 ,8 5
1 3 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 1 ,7 6 1 0 ,8 0 10,04 8 ,9 9 7 ,6 1 6 ,7 9 6 ,2 5 5 ,8 8 5 ,6 2 5 ,2 1 4 ,9 9 4 ,4 9
1 4 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 4 1 1 ,3 4 1 0 ,4 1 9 ,3 4 8 ,3 6 7 ,0 8 6 ,3 1 5 ,8 1 5 ,4 7 5 ,2 2 4 ,8 5 4 ,6 4 4 ,1 8
1 4 5 1 2 ,6 9 1 2 ,2 1 1 0 ,9 5 9 ,9 8 8 ,7 0 7 ,7 9 6 ,6 0 5 ,8 8 5 ,4 2 5 ,1 0 4 ,8 7 4 ,5 2 4 ,3 3 3 ,9 0
1 5 0 1 2 ,6 9 1 1 ,8 0 1 0 ,5 9 9 ,3 3 8 ,1 3 7 ,2 8 6 ,1 7 5 ,5 0 5 ,0 6 4 ,7 6 4 ,5 5 4 ,2 2 4 ,0 4 3 ,6 4
1 5 5 1 2 ,6 9 1 1 ,4 2 1 0 ,2 5 8 ,7 4 7 ,6 2 6 ,8 2 5 ,7 8 5 ,1 5 4 ,7 4 4 ,4 6 4 ,2 6 3 ,9 5 3 ,7 9 3 ,4 1
1 6 0 1 2 ,6 9 1 1 ,0 6 9 ,7 3 8 ,2 0 7 ,1 5 6 ,4 0 5 ,4 2 4 ,8 3 4 ,4 5 4 ,1 9 4 ,0 0 3 ,7 1 3 ,5 5 3 ,2 0
1 6 5 1 2 ,3 4 1 0 ,7 3 9 ,1 5 7 ,7 1 6 ,7 2 6 ,0 2 5 ,1 0 4 ,5 4 4 ,1 8 3 ,9 4 3 ,7 6 3 ,4 9 3 ,3 4 3 ,0 1
1 7 0 1 1 ,9 8 1 0 ,4 1 8 ,6 2 7 ,2 6 6 ,3 3 5 ,6 7 4 ,8 0 4 ,2 8 3 ,9 4 3 ,7 1 3 ,5 4 3 ,2 9 3 ,1 5 2 ,8 3
1 7 5 1 1 ,6 4 1 0 ,1 0 8 ,1 3 6 ,8 5 5 ,9 8 5 ,3 5 4 ,5 3 4 ,0 4 3 ,7 2 3 ,5 0 3 ,3 4 3 ,1 0 2 ,9 7 2 ,6 7
1 8 0 1 1 ,3 1 9 ,5 5 7 ,6 9 6 ,4 8 5 ,6 5 5 ,0 6 4 ,2 8 3 ,8 2 3 ,5 2 3 ,3 1 3 ,1 6 2 ,9 3 2 ,8 1 2 ,5 3
1 9 0 1 0 ,7 2 8 ,5 7 6 ,9 0 5 ,8 1 5 ,0 7 4 ,5 4 3 ,8 4 3 ,4 3 3 ,1 5 2 ,9 7 2 ,8 4 2 ,6 3 2 ,5 2 2 ,2 7
2 0 0 1 0 ,2 4 7 ,7 4 6 ,2 3 5 ,2 5 4 ,5 8 4 ,1 0 3 ,4 7 3 ,0 9 2 ,8 5 2 ,6 8 2 ,5 6 2 ,3 8 2 ,2 8 2 ,0 5
2 1 0 9 ,2 9 7 ,0 2 5 ,6 5 4 ,7 6 4 ,1 5 3 ,7 1 3 ,1 5 2 ,8 0 2 ,5 8 2 ,4 3 2 ,3 2 2 ,1 5 2 ,0 6 1 ,8 6
2 2 0 8 ,4 6 6 ,3 9 5 ,1 5 4 ,3 4 3 ,7 8 3 ,3 8 2 ,8 7 2 ,5 6 2 ,3 5 2 ,2 1 2 ,1 2 1 ,9 6 1 ,8 8 1 ,6 9
2 3 0 7 ,7 4 5 ,8 5 4 ,7 1 3 ,9 7 3 ,4 6 3 ,1 0 2 ,6 2 2 ,3 4 2 ,1 5 2 ,0 3 1 ,9 4 1 ,8 0 1 ,7 2 1 ,5 5
2 4 0 7 ,1 1 5 ,3 7 4 ,3 2 3 ,6 4 3 ,1 8 2 ,8 4 2 ,4 1 2 ,1 5 1 ,9 8 1 ,8 6 1 ,7 8 1 ,6 5 1 ,5 8 1 ,4 2
2 5 0 6 ,5 5 4 ,9 5 3 ,9 8 3 ,3 6 2 ,9 3 2 ,6 2 2 ,2 2 1 ,9 8 1 ,8 2 1 ,7 1 1 ,6 4 1 ,5 2 1 ,4 6 1 ,3 1
2 6 0 6 ,0 6 4 ,5 8 3 ,6 8 3 ,1 0 2 ,7 1 2 ,4 2 2 ,0 5 1 ,8 3 1 ,6 8 1 ,5 9 1 ,5 1 1 ,4 1 1 ,3 5 1 ,2 1
2 7 0 5 ,6 2 4 ,2 4 3 ,4 2 2 ,8 8 2 ,5 1 2 ,2 5 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,5 6 1 ,4 7 1 ,4 0 1 ,3 0 1 ,2 5
2 8 0 5 ,2 2 3 ,9 5 3 ,1 8 2 ,6 8 2 ,3 3 2 ,0 9 1 ,7 7 1 ,5 8 1 ,4 5 1 ,3 7 1 ,3 1 1 ,2 1 1 ,1 6
2 9 0 4 ,8 7 3 ,6 8 2 ,9 6 2 ,5 0 2 ,1 8 1 ,9 5 1 ,6 5 1 ,4 7 1 ,3 5 1 ,2 7 1 ,2 2 1 ,1 3 1 ,0 8
3 0 0 4 ,5 5 3 ,4 4 2 ,7 7 2 ,3 3 2 ,0 3 1 ,8 2 1 ,5 4 1 ,3 7 1 ,2 7 1 ,1 9 1 ,1 4 1 ,0 6 1 ,0 1
3 1 0 4 ,2 6 3 ,2 2 2 ,5 9 2 ,1 8 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,4 4 1 ,2 9 1 ,1 9 1 ,1 2 1 ,0 7 0 ,9 9 0 ,9 5
3 2 0 4 ,0 0 3 ,0 2 2 ,4 3 2 ,0 5 1 ,7 9 1 ,6 0 1 ,3 6 1 ,2 1 1 ,1 1 1 ,0 5 1 ,0 0 0 ,9 3 0 ,8 9

Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
89
Ejemplos de Aplicación. CIRSO C 301-EL Part e II. Tablas-11

TABLA 5-248
w
nv
A
V⋅φ ( kN/cm 2 ) para Vigas según Apendice F, Sección A-F.2.
para Acero de 248 MPa de Tensión de Fluencia.
No incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 ,2 1 0 8 ,4 7 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,5 4 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 6 5
Mayor
a
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9
6 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9
7 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 1 3 ,3 9 1 3 ,3 7
7 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 13,39 1 3 ,1 5 1 2 ,4 7
8 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 13,39 13,38 13,07 12,60 1 2 ,3 3 1 1 ,6 9
8 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 13,39 12,98 12,59 12,31 11,85 1 1 ,6 0 1 1 ,0 1
9 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 12,77 12,26 11,89 11,62 11,20 1 0 ,9 6 1 0 ,1 1
9 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 12,82 12,10 11,61 11,27 11,01 10,53 1 0 ,0 8 9 ,0 7
1 0 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,2 3 12,18 11,50 11,03 10,72 10,24 9 ,5 0 9 ,1 0 8 ,1 9
1 0 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 2 1 2 ,6 0 11,60 10,95 10,33 9 ,7 2 9 ,2 9 8 ,6 2 8 ,2 5 7 ,4 3
1 1 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 2 ,7 1 1 2 ,0 3 11,07 10,22 9 ,4 1 8 ,8 6 8 ,4 6 7 ,8 5 7 ,5 2 6 ,7 7
1 1 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,0 2 1 2 ,1 6 1 1 ,5 1 10,49 9 ,3 5 8 ,6 1 8 ,1 0 7 ,7 4 7 ,1 8 6 ,8 8 6 ,1 9
1 2 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,39 1 2 ,4 8 1 1 ,6 5 11,03 9 ,6 4 8 ,5 9 7 ,9 1 7 ,4 4 7 ,1 1 6 ,6 0 6 ,3 2 5 ,6 9
1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 13,05 1 1 ,9 8 1 1 ,1 9 10,48 8 ,8 8 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,8 6 6 ,5 5 6 ,0 8 5 ,8 2 5 ,2 4
1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 12,55 1 1 ,5 2 1 0 ,7 6 9 ,6 9 8 ,2 1 7 ,3 2 6 ,7 4 6 ,3 4 6 ,0 6 5 ,6 2 5 ,3 8 4 ,8 5
4 ,4 9
1 4 0 1 3 ,3 9 1 2 ,9 9 11,65 1 0 ,7 1 9 ,3 4 8 ,3 6 7 ,0 8 6 ,3 1 5 ,8 1 5 ,4 7 5 ,2 2 4 ,8 5 4 ,6 4 4 ,1 8
1 4 5 1 3 ,3 9 1 2 ,5 4 11,25 9 ,9 8 8 ,7 0 7 ,7 9 6 ,6 0 5 ,8 8 5 ,4 2 5 ,1 0 4 ,8 7 4 ,5 2 4 ,3 3 3 ,9 0
1 5 0 1 3 ,3 9 1 2 ,1 2 10,88 9 ,3 3 8 ,1 3 7 ,2 8 6 ,1 7 5 ,5 0 5 ,0 6 4 ,7 6 4 ,5 5 4 ,2 2 4 ,0 4 3 ,6 4
1 3 ,3 9 1 1 ,7 3 10,37 8 ,7 4 7 ,6 2 6 ,8 2 5 ,7 8 5 ,1 5 4 ,7 4 4 ,4 6 4 ,2 6 3 ,9 5 3 ,7 9 3 ,4 1
1 6 0 1 3 ,0 7 1 1 ,3 6 9 ,7 3 8 ,2 0 7 ,1 5 6 ,4 0 5 ,4 2 4 ,8 3 4 ,4 5 4 ,1 9 4 ,0 0 3 ,7 1 3 ,5 5 3 ,2 0
1 6 5 1 2 ,6 8 1 1 ,0 2 9 ,1 5 7 ,7 1 6 ,7 2 6 ,0 2 5 ,1 0 4 ,5 4 4 ,1 8 3 ,9 4 3 ,7 6 3 ,4 9 3 ,3 4 3 ,0 1
1 7 0 1 2 ,3 1 1 0 ,7 1 8 ,6 2 7 ,2 6 6 ,3 3 5 ,6 7 4 ,8 0 4 ,2 8 3 ,9 4 3 ,7 1 3 ,5 4 3 ,2 9 3 ,1 5 2 ,8 3
1 7 5 1 1 ,9 5 1 0 ,1 0 8 ,1 3 6 ,8 5 5 ,9 8 5 ,3 5 4 ,5 3 4 ,0 4 3 ,7 2 3 ,5 0 3 ,3 4 3 ,1 0 2 ,9 7 2 ,6 7
1 8 0 1 1 ,6 2 9 ,5 5 7 ,6 9 6 ,4 8 5 ,6 5 5 ,0 6 4 ,2 8 3 ,8 2 3 ,5 2 3 ,3 1 3 ,1 6 2 ,9 3 2 ,8 1 2 ,5 3
1 9 0 1 1 ,0 1 8 ,5 7 6 ,9 0 5 ,8 1 5 ,0 7 4 ,5 4 3 ,8 4 3 ,4 3 3 ,1 5 2 ,9 7 2 ,8 4 2 ,6 3 2 ,5 2 2 ,2 7
2 0 0 1 0 ,2 4 7 ,7 4 6 ,2 3 5 ,2 5 4 ,5 8 4 ,1 0 3 ,4 7 3 ,0 9 2 ,8 5 2 ,6 8 2 ,5 6 2 ,3 8 2 ,2 8 2 ,0 5
2 1 0 9 ,2 9 7 ,0 2 5 ,6 5 4 ,7 6 4 ,1 5 3 ,7 1 3 ,1 5 2 ,8 0 2 ,5 8 2 ,4 3 2 ,3 2 2 ,1 5 2 ,0 6 1 ,8 6
2 2 0 8 ,4 6 6 ,3 9 5 ,1 5 4 ,3 4 3 ,7 8 3 ,3 8 2 ,8 7 2 ,5 6 2 ,3 5 2 ,2 1 2 ,1 2 1 ,9 6 1 ,8 8 1 ,6 9
2 3 0 7 ,7 4 5 ,8 5 4 ,7 1 3 ,9 7 3 ,4 6 3 ,1 0 2 ,6 2 2 ,3 4 2 ,1 5 2 ,0 3 1 ,9 4 1 ,8 0 1 ,7 2 1 ,5 5
2 4 0 7 ,1 1 5 ,3 7 4 ,3 2 3 ,6 4 3 ,1 8 2 ,8 4 2 ,4 1 2 ,1 5 1 ,9 8 1 ,8 6 1 ,7 8 1 ,6 5 1 ,5 8 1 ,4 2
2 5 0 6 ,5 5 4 ,9 5 3 ,9 8 3 ,3 6 2 ,9 3 2 ,6 2 2 ,2 2 1 ,9 8 1 ,8 2 1 ,7 1 1 ,6 4 1 ,5 2 1 ,4 6 1 ,3 1
2 6 0 6 ,0 6 4 ,5 8 3 ,6 8 3 ,1 0 2 ,7 1 2 ,4 2 2 ,0 5 1 ,8 3 1 ,6 8 1 ,5 9 1 ,5 1 1 ,4 1 1 ,3 5 1 ,2 1
2 7 0 5 ,6 2 4 ,2 4 3 ,4 2 2 ,8 8 2 ,5 1 2 ,2 5 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,5 6 1 ,4 7 1 ,4 0 1 ,3 0 1 ,2 5
2 8 0 5 ,2 2 3 ,9 5 3 ,1 8 2 ,6 8 2 ,3 3 2 ,0 9 1 ,7 7 1 ,5 8 1 ,4 5 1 ,3 7 1 ,3 1 1 ,2 1 1 ,1 6
2 9 0 4 ,8 7 3 ,6 8 2 ,9 6 2 ,5 0 2 ,1 8 1 ,9 5 1 ,6 5 1 ,4 7 1 ,3 5 1 ,2 7 1 ,2 2 1 ,1 3 1 ,0 8
3 0 0 4 ,5 5 3 ,4 4 2 ,7 7 2 ,3 3 2 ,0 3 1 ,8 2 1 ,5 4 1 ,3 7 1 ,2 7 1 ,1 9 1 ,1 4 1 ,0 6 1 ,0 1
3 1 0 4 ,2 6 3 ,2 2 2 ,5 9 2 ,1 8 1 ,9 0 1 ,7 0 1 ,4 4 1 ,2 9 1 ,1 9 1 ,1 2 1 ,0 7 0 ,9 9 0 ,9 5

60
125
130
135 13,39 13,39 12,08 11,09 10,04 8,99 7,61 6,79 6,25 5,88 5,62 5,21 4,99
155
3 2 0 4 ,0 0 3 ,0 2 2 ,4 3 2 ,0 5 1 ,7 9 1 ,6 0 1 ,3 6 1 ,2 1 1 ,1 1 1 ,0 5 1 ,0 0 0 ,9 3 0 ,8 9
Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
90
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites. Tablas - 12

TABLA 5-344
(kN/cm ) para Vigas según Apendice F, Sección A-F.2. 2
para Acero de 344 MPa de Tensión de Fluencia.
No incluye acción del Campo a Tracción.
k v k v k k v k v k v k v k v k v k v k k v
w
nv
A
V⋅φ

k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 ,2 1 0 8 ,4 7 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,5 4 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 6 5
Mayor a
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,58 18,58 18,58 18,58 18,58 18,58 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,3 6
6 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,58 18,58 18,58 18,58 18,58 18,58 1 8 ,2 6 1 7 ,8 7 1 6 ,9 5
7 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,58 18,58 18,58 18,56 18,01 17,60 1 6 ,9 5 1 6 ,5 9 1 5 ,7 4
7 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,58 18,58 18,05 17,32 16,81 16,43 1 5 ,8 2 1 5 ,4 9 1 4 ,5 6
8 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,58 17,93 16,93 16,24 15,76 15,40 1 4 ,8 4 1 4 ,2 2 1 2 ,8 0
8 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 18,33 16,87 15,93 15,29 14,83 14,17 1 3 ,1 5 1 2 ,6 0 1 1 ,3 4
9 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,3 0 17,31 15,94 15,05 14,06 13,23 12,64 1 1 ,7 3 1 1 ,2 3 1 0 ,1 1
9 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 7 1 7 ,3 4 16,40 15,10 13,70 12,62 11,88 11,34 1 0 ,5 3 1 0 ,0 8 9 ,0 7
1 0 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 7 ,6 4 1 6 ,4 7 15,58 13,88 12,37 11,39 10,72 10,24 9 ,5 0 9 ,1 0 8 ,1 9
1 0 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,3 0 1 6 ,8 0 1 5 ,6 9 14,86 12,59 11,22 10,33 9 ,7 2 9 ,2 9 8 ,6 2 8 ,2 5 7 ,4 3
1 1 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 7 ,4 7 1 6 ,0 3 14,97 13,54 11,47 10,22 9 ,4 1 8 ,8 6 8 ,4 6 7 ,8 5 7 ,5 2 6 ,7 7
1 1 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 6 ,7 1 1 5 ,3 4 13,84 12,39 10,49 9 ,3 5 8 ,6 1 8 ,1 0 7 ,7 4 7 ,1 8 6 ,8 8 6 ,1 9
1 2 0 1 8 ,5 8 1 7 ,8 5 1 6 ,0 1 1 4 ,5 7 12,71 11,38 9 ,6 4 8 ,5 9 7 ,9 1 7 ,4 4 7 ,1 1 6 ,6 0 6 ,3 2 5 ,6 9
1 2 5 1 8 ,5 8 1 7 ,1 3 1 5 ,9 4 1 3 ,4 3 11,71 10,48 8 ,8 8 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,8 6 6 ,5 5 6 ,0 8 5 ,8 2 5 ,2 4
1 3 0 1 8 ,5 8 1 6 ,4 7 1 4 ,7 4 1 2 ,4 2 10,83 9 ,6 9 8 ,2 1 7 ,3 2 6 ,7 4 6 ,3 4 6 ,0 6 5 ,6 2 5 ,3 8 4 ,8 5
1 3 5 1 8 ,2 5 1 5 ,8 6 1 3 ,6 6 1 1 ,5 2 10,04 8 ,9 9 7 ,6 1 6 ,7 9 6 ,2 5 5 ,8 8 5 ,6 2 5 ,2 1 4 ,9 9 4 ,4 9
1 4 0 1 7 ,6 0 1 5 ,3 0 1 2 ,7 1 1 0 ,7 1 9 ,3 4 8 ,3 6 7 ,0 8 6 ,3 1 5 ,8 1 5 ,4 7 5 ,2 2 4 ,8 5 4 ,6 4 4 ,1 8
1 4 5 1 6 ,9 9 1 4 ,7 2 1 1 ,8 5 9 ,9 8 8 ,7 0 7 ,7 9 6 ,6 0 5 ,8 8 5 ,4 2 5 ,1 0 4 ,8 7 4 ,5 2 4 ,3 3 3 ,9 0
1 5 0 1 6 ,4 3 1 3 ,7 5 1 1 ,0 7 9 ,3 3 8 ,1 3 7 ,2 8 6 ,1 7 5 ,5 0 5 ,0 6 4 ,7 6 4 ,5 5 4 ,2 2 4 ,0 4 3 ,6 4
1 5 5 1 5 ,9 0 1 2 ,8 8 1 0 ,3 7 8 ,7 4 7 ,6 2 6 ,8 2 5 ,7 8 5 ,1 5 4 ,7 4 4 ,4 6 4 ,2 6 3 ,9 5 3 ,7 9 3 ,4 1
1 6 0 1 5 ,4 0 1 2 ,0 9 9 ,7 3 8 ,2 0 7 ,1 5 6 ,4 0 5 ,4 2 4 ,8 3 4 ,4 5 4 ,1 9 4 ,0 0 3 ,7 1 3 ,5 5 3 ,2 0
1 6 5 1 4 ,9 3 1 1 ,3 6 9 ,1 5 7 ,7 1 6 ,7 2 6 ,0 2 5 ,1 0 4 ,5 4 4 ,1 8 3 ,9 4 3 ,7 6 3 ,4 9 3 ,3 4 3 ,0 1
1 7 0 1 4 ,1 7 1 0 ,7 1 8 ,6 2 7 ,2 6 6 ,3 3 5 ,6 7 4 ,8 0 4 ,2 8 3 ,9 4 3 ,7 1 3 ,5 4 3 ,2 9 3 ,1 5 2 ,8 3
1 7 5 1 3 ,3 7 1 0 ,1 0 8 ,1 3 6 ,8 5 5 ,9 8 5 ,3 5 4 ,5 3 4 ,0 4 3 ,7 2 3 ,5 0 3 ,3 4 3 ,1 0 2 ,9 7 2 ,6 7
1 8 0 1 2 ,6 4 9 ,5 5 7 ,6 9 6 ,4 8 5 ,6 5 5 ,0 6 4 ,2 8 3 ,8 2 3 ,5 2 3 ,3 1 3 ,1 6 2 ,9 3 2 ,8 1 2 ,5 3
1 9 0 1 1 ,3 4 8 ,5 7 6 ,9 0 5 ,8 1 5 ,0 7 4 ,5 4 3 ,8 4 3 ,4 3 3 ,1 5 2 ,9 7 2 ,8 4 2 ,6 3 2 ,5 2 2 ,2 7
2 0 0 1 0 ,2 4 7 ,7 4 6 ,2 3 5 ,2 5 4 ,5 8 4 ,1 0 3 ,4 7 3 ,0 9 2 ,8 5 2 ,6 8 2 ,5 6 2 ,3 8 2 ,2 8 2 ,0 5
2 1 0 9 ,2 9 7 ,0 2 5 ,6 5 4 ,7 6 4 ,1 5 3 ,7 1 3 ,1 5 2 ,8 0 2 ,5 8 2 ,4 3 2 ,3 2 2 ,1 5 2 ,0 6 1 ,8 6
2 2 0 8 ,4 6 6 ,3 9 5 ,1 5 4 ,3 4 3 ,7 8 3 ,3 8 2 ,8 7 2 ,5 6 2 ,3 5 2 ,2 1 2 ,1 2 1 ,9 6 1 ,8 8 1 ,6 9
2 3 0 7 ,7 4 5 ,8 5 4 ,7 1 3 ,9 7 3 ,4 6 3 ,1 0 2 ,6 2 2 ,3 4 2 ,1 5 2 ,0 3 1 ,9 4 1 ,8 0 1 ,7 2 1 ,5 5
2 4 0 7 ,1 1 5 ,3 7 4 ,3 2 3 ,6 4 3 ,1 8 2 ,8 4 2 ,4 1 2 ,1 5 1 ,9 8 1 ,8 6 1 ,7 8 1 ,6 5 1 ,5 8 1 ,4 2
2 5 0 6 ,5 5 4 ,9 5 3 ,9 8 3 ,3 6 2 ,9 3 2 ,6 2 2 ,2 2 1 ,9 8 1 ,3 1
2 6 0 6 ,0 6 4 ,5 8 3 ,6 8 3 ,1 0 2 ,7 1 2 ,4 2 2 ,0 5 1 ,8 3 1 ,2 1
2 7 0 5 ,6 2 4 ,2 4 3 ,4 2 2 ,8 8 2 ,5 1 2 ,2 5 1 ,9 0 1 ,7 0
2 8 0 5 ,2 2 3 ,9 5 3 ,1 8 2 ,6 8 2 ,3 3 2 ,0 9 1 ,7 7 1 ,5 8
v v





Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
91
Ejemplos de Aplicación. CIRSO C 301-EL Part e II. Tablas-13

TABLA 6-215
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apéndice G, Sección A-G.3
para Acero de 215 MPa de Tensión de Fluencia.
Incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,8 9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 1 ,1 7 1 0 8 ,4 7 2 7 ,5 5 1 6 ,9 5 3 6 ,5 4 3 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 5 6 5
mayor
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
6 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
7 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
7 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1
8 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,5 1 1 1 ,0 9
8 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,5 2 1 1 ,2 2 1 1 ,0 2 1 0 ,6 2
9 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,5 0 1 1 ,3 0 1 1 ,1 3 1 0 ,8 1 1 0 ,5 9 1 0 ,2 1
9 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,4 4 1 1 ,1 8 1 0 ,9 6 1 0 ,7 8 1 0 ,4 4 1 0 ,2 0 9 ,7 4
1 0 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,4 9 1 1 ,1 6 1 0 ,8 9 1 0 ,6 6 1 0 ,4 7 1 0 ,1 0 9 ,7 6 9 ,1 0
1 0 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,2 5 1 0 ,9 1 1 0 ,6 3 1 0 ,3 9 1 0 ,1 6 9 ,5 6 9 ,1 5 8 ,5 5
1 1 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,4 5 1 1 ,0 3 1 0 ,6 8 1 0 ,3 9 1 0 ,0 0 9 ,6 6 9 ,0 4 8 ,6 2 8 ,0 8
1 1 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,5 1 1 1 ,2 6 1 0 ,8 3 1 0 ,4 7 9 ,9 7 9 ,5 6 9 ,2 2 8 ,5 9 8 ,1 6 7 ,6 6
1 2 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,3 4 1 1 ,0 9 1 0 ,6 5 1 0 ,1 0 9 ,6 0 9 ,1 8 8 ,8 4 8 ,2 0 7 ,7 5 7 ,3 0
1 2 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,4 6 1 1 ,1 9 1 0 ,9 3 1 0 ,3 8 9 ,7 7 9 ,2 6 8 ,8 5 8 ,5 0 7 ,8 5 7 ,4 0 6 ,9 8
1 3 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,3 3 1 1 ,0 5 1 0 ,7 9 1 0 ,0 9 9 ,4 7 8,97 8 ,5 5 8 ,2 0 7 ,5 4 7 ,0 8 6 ,6 9
1 3 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,5 1 1 1 ,2 0 1 0 ,9 2 1 0 ,5 8 9 ,8 2 9 ,2 1 8 ,7 1 8 ,2 9 7 ,9 3 7 ,2 6 6 ,8 0 6 ,4 4
1 4 0 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,3 9 1 1 ,0 8 1 0 ,7 9 1 0 ,3 4 9 ,5 9 8 ,9 8 8 ,4 7 8 ,0 5 7 ,6 9 7 ,0 2 6 ,5 4 6 ,2 1
1 4 5 1 1 ,6 1 1 1 ,6 1 1 1 ,2 8 1 0 ,9 7 1 0 ,5 7 1 0 ,1 3 9 ,3 8 8 ,7 6 8 ,2 6 7 ,8 3 7 ,4 8 6 ,8 0 6 ,3 2 6 ,0 0
1 5 0 1 1 ,6 1 1 1 ,5 3 1 1 ,1 8 1 0 ,8 6 1 0 ,3 7 9 ,9 3 9 ,1 9 8 ,5 7 8 ,0 7 7 ,6 4 7 ,2 8 6 ,6 0 6 ,1 1 5 ,8 2
1 5 5 1 1 ,6 1 1 1 ,4 4 1 1 ,0 9 1 0 ,6 7 1 0 ,1 9 9 ,7 5 9 ,0 1 8 ,4 0 7 ,9 0 7 ,4 7 7 ,1 1 6 ,4 1 5 ,9 3 5 ,6 5
1 6 0 1 1 ,6 1 1 1 ,3 5 1 1 ,0 0 1 0 ,5 0 1 0 ,0 2 9 ,5 9 8 ,8 6 8 ,2 5 7 ,7 4 7 ,3 1 6 ,9 5 6 ,2 5 5 ,7 6 5 ,5 0
1 6 5 1 1 ,6 1 1 1 ,2 7 1 0 ,8 9 1 0 ,3 5 9 ,8 7 9 ,4 5 8 ,7 1 8 ,1 1 7 ,6 0 7 ,1 7 6 ,8 0 6 ,1 0 5 ,6 1 5 ,3 6
1 7 0 1 1 ,5 8 1 1 ,1 9 1 0 ,7 4 1 0 ,2 0 9 ,7 3 9 ,3 1 8 ,5 8 7 ,9 8 7 ,4 7 7 ,0 4 6 ,6 7 5 ,9 7 5 ,4 7 5 ,2 4
1 7 5 1 1 ,5 0 1 1 ,1 2 1 0 ,6 0 1 0 ,0 7 9 ,6 1 9 ,1 9 8 ,4 6 7 ,8 6 7 ,3 5 6 ,9 2 6 ,5 5 5 ,8 4 5 ,3 4 5 ,1 2
1 8 0 1 1 ,4 3 1 1 ,0 5 1 0 ,4 7 9 ,9 5 9 ,4 9 9 ,0 8 8 ,3 5 7 ,7 5 7 ,2 4 6 ,8 1 6 ,4 4 5 ,7 3 5 ,2 2 5 ,0 2
1 9 0 1 1 ,3 1 1 0 ,8 3 1 0 ,2 5 9 ,7 4 9 ,2 9 8 ,8 8 8 ,1 6 7 ,5 6 7 ,0 4 6 ,6 1 6 ,2 4 5 ,5 2 5 ,0 1 4 ,8 3
2 0 0 1 1 ,1 9 1 0 ,6 2 1 0 ,0 5 9 ,5 6 9 ,1 2 8 ,7 1 7 ,9 9 7 ,3 9 6 ,8 8 6 ,4 4 6 ,0 7 5 ,3 5 4 ,8 3 4 ,6 7
2 1 0 1 1 ,0 8 1 0 ,4 3 9 ,8 9 9 ,4 0 8 ,9 7 8 ,5 6 7 ,8 5 7 ,2 5 6 ,7 4 6 ,3 0 5 ,9 3 5 ,2 0 4 ,6 8 4 ,5 3
2 2 0 1 0 ,9 0 1 0 ,2 8 9 ,7 4 9 ,2 7 8 ,8 4 8 ,4 4 7 ,7 3 7 ,1 3 6 ,6 1 6 ,1 8 5 ,8 0 5 ,0 7 4 ,5 5 4 ,4 1
2 3 0 1 0 ,7 4 1 0 ,1 4 9 ,6 2 9 ,1 5 8 ,7 2 8 ,3 3 7 ,6 2 7 ,0 2 6 ,5 1 6 ,0 7 5 ,6 9 4 ,9 6 4 ,4 3 4 ,3 1
2 4 0 1 0 ,6 0 1 0 ,0 2 9 ,5 1 9 ,0 5 8 ,6 2 8 ,2 3 7 ,5 3 6 ,9 3 6 ,4 1 5 ,9 7 5 ,6 0 4 ,8 6 4 ,3 3 4 ,2 2
2 5 0 1 0 ,4 8 9 ,9 1 9 ,4 1 8 ,9 6 8 ,5 4 8 ,1 4 7 ,4 4 6 ,8 4 6 ,3 3 5 ,8 9 5 ,5 1 4 ,7 7 4 ,2 4 4 ,1 4
2 6 0 1 0 ,3 7 9 ,8 2 9 ,3 3 8 ,8 8 8 ,4 6 8 ,0 7 7 ,3 7 6 ,7 7 6 ,2 6 5 ,8 1 5 ,4 4 4 ,7 0 4 ,1 6 4 ,0 7
2 7 0 1 0 ,2 7 9 ,7 3 9 ,2 5 8 ,8 0 8 ,3 9 8 ,0 0 7 ,3 0 6 ,7 0 6 ,1 9 5 ,7 5 5 ,3 7 4 ,6 3 4 ,0 9
2 8 0 1 0 ,1 9 9 ,6 6 9 ,1 8 8 ,7 4 8 ,3 3 7 ,9 4 7 ,2 4 6 ,6 4 6 ,1 3 5 ,6 9 5 ,3 1 4 ,5 7 4 ,0 3
2 9 0 1 0 ,1 1 9 ,5 9 9 ,1 2 8 ,6 8 8 ,2 7 7 ,8 9 7 ,1 9 6 ,5 9 6 ,0 8 5 ,6 4 5 ,2 6 4 ,5 1 3 ,9 7
3 0 0 1 0 ,0 4 9 ,5 3 9 ,0 6 8 ,6 3 8 ,2 2 7 ,8 4 7 ,1 4 6 ,5 4 6 ,0 3 5 ,5 9 5 ,2 1 4 ,4 6 3 ,9 2
3 1 0 9 ,9 7 9 ,4 7 9 ,0 1 8 ,5 8 8 ,1 7 7 ,7 9 7 ,1 0 6 ,5 0 5 ,9 9 5 ,5 4 5 ,1 6 4 ,4 2 3 ,8 8
3 2 0 9 ,9 1 9 ,4 2 8 ,9 7 8 ,5 4 8 ,1 3 7 ,7 5 7 ,0 6 6 ,4 6 5 ,9 5 5 ,5 0 5 ,1 2 4 ,3 7 3 ,8 3

Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
92
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites. Tablas - 14

TABLA 6-225
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apéndice G, Sección A-G.3.
para Acero de 225 MPa de Tensión de Fluencia.
Incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v K v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,8 9 15,2 5,8 1 2 ,8 1 1 1 ,1 7 1 0 8 ,4 7 2 7 ,5 5 1 6 ,9 5 3 6 ,5 4 3 6 ,2 5 5 ,5 5 6 5
mayor
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
6 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
7 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5
7 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 6
8 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 5 1 1 ,8 5 1 1 ,4 2
8 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 6 1 1 ,8 9 1 1 ,5 7 1 1 ,3 5 1 0 ,9 4
9 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,8 9 1 1 ,6 7 1 1 ,4 9 1 1 ,1 4 1 0 ,9 1 1 0 ,5 2
9 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,8 4 1 1 ,5 6 1 1 ,3 3 1 1 ,1 3 1 0 ,7 6 1 0 ,5 1 9 ,8 9
1 0 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 1 1 1 ,5 6 1 1 ,2 7 1 1 ,0 2 1 0 ,8 1 1 0 ,3 3 9 ,9 1 9 ,2 5
1 0 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 9 1 1 ,6 6 1 1 ,3 0 1 1 ,0 0 1 0 ,7 2 1 0 ,3 7 9 ,7 3 9 ,3 0 8 ,7 0
1 1 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 4 1 1 ,8 8 1 1 ,4 4 1 1 ,0 6 1 0 ,6 5 1 0 ,2 3 9 ,8 7 9 ,2 2 8 ,7 7 8 ,2 3
1 1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 5 1 1 ,6 9 1 1 ,2 4 1 0 ,7 5 1 0 ,2 2 9 ,7 9 9 ,4 3 8 ,7 7 8 ,3 1 7 ,8 1
1 2 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 7 1 1 ,7 8 1 1 ,5 2 1 1 ,0 2 1 0 ,3 7 9 ,8 4 9 ,4 1 9 ,0 5 8 ,3 7 7 ,9 0 7 ,4 5
1 2 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 1 1 1 ,6 2 1 1 ,3 5 1 0 ,6 8 1 0 ,0 4 9 ,5 1 9 ,0 8 8 ,7 1 8 ,0 2 7 ,5 4 7 ,1 2
1 3 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 2 ,0 9 1 1 ,7 7 1 1 ,4 8 1 1 ,1 9 1 0 ,3 9 9 ,7 4 9 ,2 2 8 ,7 8 8 ,4 1 7 ,7 1 7 ,2 3 6 ,8 4
1 3 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 7 1 1 ,6 4 1 1 ,3 4 1 0 ,9 2 1 0 ,1 2 9 ,4 8 8 ,9 5 8 ,5 1 8 ,1 4 7 ,4 4 6 ,9 5 6 ,5 8
1 4 0 1 2 ,1 5 1 2 ,1 5 1 1 ,8 5 1 1 ,5 2 1 1 ,1 4 1 0 ,6 8 9 ,8 9 9 ,2 5 8 ,7 2 8 ,2 8 7 ,9 0 7 ,1 9 6 ,6 9 6 ,3 6
1 4 5 1 2 ,1 5 1 2 ,1 0 1 1 ,7 4 1 1 ,4 1 1 0 ,9 2 1 0 ,4 6 9 ,6 8 9 ,0 4 8 ,5 1 8 ,0 6 7 ,6 9 6 ,9 7 6 ,4 7 6 ,1 5
1 5 0 1 2 ,1 5 1 2 ,0 0 1 1 ,6 4 1 1 ,2 3 1 0 ,7 2 1 0 ,2 6 9 ,4 9 8 ,8 5 8 ,3 2 7 ,8 7 7 ,4 9 6 ,7 7 6 ,2 6 5 ,9 7
1 5 5 1 2 ,1 5 1 1 ,9 0 1 1 ,5 4 1 1 ,0 4 1 0 ,5 4 1 0 ,0 8 9 ,3 1 8 ,6 8 8 ,1 4 7 ,7 0 7 ,3 2 6 ,5 9 6 ,0 8 5 ,8 0
1 6 0 1 2 ,1 5 1 1 ,8 1 1 1 ,4 4 1 0 ,8 7 1 0 ,3 7 9 ,9 2 9 ,1 6 8 ,5 2 7 ,9 9 7 ,5 4 7 ,1 6 6 ,4 3 5 ,9 1 5 ,6 5
1 6 5 1 2 ,1 3 1 1 ,7 3 1 1 ,2 7 1 0 ,7 1 1 0 ,2 2 9 ,7 8 9 ,0 1 8 ,3 8 7 ,8 5 7 ,4 0 7 ,0 1 6 ,2 8 5 ,7 5 5 ,5 1
1 7 0 1 2 ,0 5 1 1 ,6 5 1 1 ,1 2 1 0 ,5 7 1 0 ,0 8 9 ,6 4 8 ,8 8 8 ,2 5 7 ,7 1 7 ,2 6 6 ,8 8 6 ,1 4 5 ,6 1 5 ,3 9
1 7 5 1 1 ,9 8 1 1 ,5 8 1 0 ,9 8 1 0 ,4 4 9 ,9 6 9 ,5 2 8 ,7 6 8 ,1 3 7 ,6 0 7 ,1 4 6 ,7 6 6 ,0 1 5 ,4 9 5 ,2 7
1 8 0 1 1 ,9 1 1 1 ,5 1 1 0 ,8 6 1 0 ,3 2 9 ,8 4 9 ,4 1 8 ,6 5 8 ,0 2 7 ,4 9 7 ,0 3 6 ,6 5 5 ,9 0 5 ,3 7 5 ,1 7
1 9 0 1 1 ,7 8 1 1 ,2 3 1 0 ,6 3 1 0 ,1 1 9 ,6 4 9 ,2 1 8 ,4 6 7 ,8 3 7 ,2 9 6 ,8 4 6 ,4 5 5 ,7 0 5 ,1 6 4 ,9 8
2 0 0 1 1 ,6 6 1 1 ,0 2 1 0 ,4 4 9 ,9 3 9 ,4 6 9 ,0 4 8 ,2 9 7 ,6 6 7 ,1 3 6 ,6 7 6 ,2 8 5 ,5 2 4 ,9 8 4 ,8 2
2 1 0 1 1 ,5 0 1 0 ,8 4 1 0 ,2 7 9 ,7 7 9 ,3 1 8 ,8 9 8 ,1 5 7 ,5 2 6 ,9 9 6 ,5 3 6 ,1 4 5 ,3 8 4 ,8 3 4 ,6 8
2 2 0 1 1 ,3 2 1 0 ,6 8 1 0 ,1 3 9 ,6 4 9 ,1 8 8 ,7 7 8 ,0 3 7 ,4 0 6 ,8 6 6 ,4 0 6 ,0 1 5 ,2 5 4 ,7 0 4 ,5 6
2 3 0 1 1 ,1 6 1 0 ,5 4 1 0 ,0 0 9 ,5 2 9 ,0 7 8 ,6 6 7 ,9 2 7 ,2 9 6 ,7 6 6 ,3 0 5 ,9 0 5 ,1 3 4 ,5 8 4 ,4 6
2 4 0 1 1 ,0 2 1 0 ,4 2 9 ,8 9 9 ,4 1 8 ,9 7 8 ,5 6 7 ,8 3 7 ,2 0 6 ,6 6 6 ,2 0 5 ,8 1 5 ,0 4 4 ,4 8 4 ,3 7
2 5 0 1 0 ,9 0 1 0 ,3 1 9 ,8 0 9 ,3 2 8 ,8 8 8 ,4 8 7 ,7 4 7 ,1 2 6 ,5 8 6 ,1 2 5 ,7 2 4 ,9 5 4 ,3 9 4 ,2 9
2 6 0 1 0 ,7 9 1 0 ,2 2 9 ,7 1 9 ,2 4 8 ,8 1 8 ,4 0 7 ,6 7 7 ,0 4 6 ,5 0 6 ,0 4 5 ,6 5 4 ,8 7 4 ,3 1 4 ,2 2
2 7 0 1 0 ,6 9 1 0 ,1 3 9 ,6 3 9 ,1 7 8 ,7 4 8 ,3 3 7 ,6 0 6 ,9 8 6 ,4 4 5 ,9 8 5 ,5 8 4 ,8 0 4 ,2 4
2 8 0 1 0 ,6 1 1 0 ,0 6 9 ,5 7 9 ,1 1 8 ,6 7 8 ,2 7 7 ,5 4 6 ,9 2 6 ,3 8 5 ,9 2 5 ,5 2 4 ,7 4 4 ,1 8
2 9 0 1 0 ,5 3 9 ,9 9 9 ,5 0 9 ,0 5 8 ,6 2 8 ,2 2 7 ,4 9 6 ,8 7 6 ,3 3 5 ,8 6 5 ,4 7 4 ,6 9 4 ,1 2
3 0 0 1 0 ,4 6 9 ,9 3 9 ,4 5 9 ,0 0 8 ,5 7 8 ,1 7 7 ,4 4 6 ,8 2 6 ,2 8 5 ,8 2 5 ,4 2 4 ,6 4 4 ,0 7
3 1 0 1 0 ,3 9 9 ,8 7 9 ,4 0 8 ,9 5 8 ,5 2 8 ,1 2 7 ,4 0 6 ,7 7 6 ,2 4 5 ,7 7 5 ,3 7 4 ,5 9 4 ,0 2
3 2 0 1 0 ,3 3 9 ,8 2 9 ,3 5 8 ,9 1 8 ,4 8 8 ,0 8 7 ,3 6 6 ,7 4 6 ,2 0 5 ,7 3 5 ,3 3 4 ,5 5 3 ,9 8

Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
93
Ejemplos de Aplicación. CIRSO C 301-EL Part e II. Tablas-15

TABLA 6-235
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apéndice G, Sección A-G.3.
para Acero de 235 MPa de Tensión de Fluencia.
Incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,8 9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 1 ,1 7 1 0 8 ,4 7 2 7 ,5 5 1 6 ,9 5 3 6 ,5 4 3 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 5 6 5
mayor
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
6 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
7 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9
7 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,2 9
8 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,4 0 1 2 ,1 9 1 1 ,7 4
8 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 6 1 2 ,4 4 1 2 ,2 6 1 1 ,9 1 1 1 ,6 8 1 1 ,2 6
9 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,5 6 1 2 ,2 8 1 2 ,0 5 1 1 ,8 5 1 1 ,4 8 1 1 ,2 2 1 0 ,7 9
9 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 0 1 2 ,2 4 1 1 ,9 4 1 1 ,6 9 1 1 ,4 8 1 1 ,0 9 1 0 ,7 7 1 0 ,0 4
1 0 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,3 2 1 1 ,9 5 1 1 ,6 4 1 1 ,3 8 1 1 ,1 6 1 0 ,5 0 1 0 ,0 6 9 ,4 0
1 0 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,5 3 1 2 ,0 7 1 1 ,6 9 1 1 ,3 6 1 0 ,9 5 1 0 ,5 8 9 ,9 1 9 ,4 5 8 ,8 5
1 1 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,5 8 1 2 ,3 1 1 1 ,8 4 1 1 ,4 5 1 0 ,9 0 1 0 ,4 5 1 0 ,0 8 9 ,3 9 8 ,9 2 8 ,3 8
1 1 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,3 9 1 2 ,1 2 1 1 ,6 3 1 1 ,0 2 1 0 ,4 7 1 0 ,0 2 9 ,6 4 8 ,9 4 8 ,4 6 7 ,9 6
1 2 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,5 2 1 2 ,2 1 1 1 ,9 4 1 1 ,3 2 1 0 ,6 4 1 0 ,0 9 9 ,6 4 9 ,2 6 8 ,5 5 8 ,0 5 7 ,5 9
1 2 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,3 6 1 2 ,0 5 1 1 ,7 7 1 0 ,9 8 1 0 ,3 1 9 ,7 6 9 ,3 0 8 ,9 2 8 ,2 0 7 ,6 9 7 ,2 7
1 3 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,5 5 1 2 ,2 2 1 1 ,9 1 1 1 ,5 2 1 0 ,6 9 1 0 ,0 2 9 ,4 7 9 ,0 1 8 ,6 2 7 ,8 9 7 ,3 8 6 ,9 9
1 3 5 1 2 ,6 9 1 2 ,6 9 1 2 ,4 2 1 2 ,0 8 1 1 ,7 4 1 1 ,2 5 1 0 ,4 3 9 ,7 6 9 ,2 0 8 ,7 4 8 ,3 5 7 ,6 1 7 ,0 9 6 ,7 3
1 4 0 1 2 ,6 9 1 2 ,6 8 1 2 ,3 0 1 1 ,9 6 1 1 ,4 9 1 1 ,0 1 1 0 ,1 9 9 ,5 2 8 ,9 7 8 ,5 0 8 ,1 1 7 ,3 7 6 ,8 4 6 ,5 1
1 4 5 1 2 ,6 9 1 2 ,5 7 1 2 ,1 9
1 2 ,0 9 1 1 ,6 0 1 1 ,0 7 1 0 ,5 9 9 ,7 9 9 ,1 2
8 ,9 5 8 ,3 9 7 ,9 2 7 ,5 3 6 ,7 6 6 ,2 2 5 ,9 5
1 6 0 1 2 ,6 9 1 2 ,2 8 1 1 ,8 3 1 1 ,2 4 1 0 ,7 2 1 0 ,2 6 9 ,4 6 8 ,7 9 8 ,2 4 7 ,7 7 7 ,3 7 6 ,6 0 6 ,0 6 5 ,8 0
1 6 5 1 2 ,6 1 1 2 ,1 9 1 1 ,6 6 1 1 ,0 8 1 0 ,5 7 1 0 ,1 1 9 ,3 1 8 ,6 5 8 ,0 9 7 ,6 2 7 ,2 2 6 ,4 5 5 ,9 0 5 ,6 6
1 7 0 1 2 ,5 3 1 2 ,1 1 1 1 ,5 1 1 0 ,9 4 1 0 ,4 3 9 ,9 8 9 ,1 8 8 ,5 2 7 ,9 6 7 ,4 9 7 ,0 9 6 ,3 1 5 ,7 6 5 ,5 4
1 2 ,4 6 1 2 ,0 2 1 1 ,3 7 1 0 ,8 1 1 0 ,3 1 9 ,8 5 9 ,0 6 8 ,4 0 7 ,8 4 7 ,3 7 6 ,9 7 6 ,1 9 5 ,6 3 5 ,4 2
1 8 0 1 2 ,3 8 1 1 ,8 8 1 1 ,2 4 1 0 ,6 9 1 0 ,1 9 9 ,7 4 8 ,9 5 8 ,2 9 7 ,7 4 7 ,2 6 6 ,8 6 6 ,0 7 5 ,5 2 5 ,3 1
1 9 0 1 2 ,2 5 1 1 ,6 3 1 1 ,0 2 1 0 ,4 7 9 ,9 9 9 ,5 4 8 ,7 6 8 ,1 0 7 ,5 4 7 ,0 7 6 ,6 6 5 ,8 7 5 ,3 1 5 ,1 3
2 0 0 1 2 ,1 3 1 1 ,4 2 1 0 ,8 2 1 0 ,2 9 9 ,8 1 9 ,3 7 8 ,6 0 7 ,9 4 7 ,3 8 6 ,9 0 6 ,4 9 5 ,7 0 5 ,1 3 4 ,9 7
2 1 0 1 1 ,9 2 1 1 ,2 4 1 0 ,6 6 1 0 ,1 4 9 ,6 6 9 ,2 3 8 ,4 5 7 ,7 9 7 ,2 3 6 ,7 6 6 ,3 5 5 ,5 5 4 ,9 8 4 ,8 3
2 2 0 1 1 ,7 4 1 1 ,0 8 1 0 ,5 1 1 0 ,0 0 9 ,5 3 9 ,1 0 8 ,3 3 7 ,6 7 7 ,1 1 6 ,6 3 6 ,2 2 5 ,4 2 4 ,8 5 4 ,7 1
2 3 0 1 1 ,5 8 1 0 ,9 4 1 0 ,3 9 9 ,8 8 9 ,4 2 8 ,9 9 8 ,2 2 7 ,5 7 7 ,0 0 6 ,5 2 6 ,1 1 5 ,3 1 4 ,7 3 4 ,6 1
2 4 0 1 1 ,4 4 1 0 ,8 2 1 0 ,2 8 9 ,7 8 9 ,3 2 8 ,8 9 8 ,1 3 7 ,4 7 6 ,9 1 6 ,4 3 6 ,0 2 5 ,2 1 4 ,6 3 4 ,5 2
2 5 0 1 1 ,3 2 1 0 ,7 2 1 0 ,1 8 9 ,6 9 9 ,2 3 8 ,8 1 8 ,0 4 7 ,3 9 6 ,8 3 6 ,3 5 5 ,9 3 5 ,1 2 4 ,5 4 4 ,4 4
2 6 0 1 1 ,2 1 1 0 ,6 2 1 0 ,1 0 9 ,6 1 9 ,1 6 8 ,7 3 7 ,9 7 7 ,3 1 6 ,7 5 6 ,2 7 5 ,8 6 5 ,0 5 4 ,4 6 4 ,3 6
2 7 0 1 1 ,1 1 1 0 ,5 4 1 0 ,0 2 9 ,5 4 9 ,0 9 8 ,6 6 7 ,9 0 7 ,2 5 6 ,6 9 6 ,2 0 5 ,7 9 4 ,9 8 4 ,3 9
2 8 0 1 1 ,0 3 1 0 ,4 6 9 ,9 5 9 ,4 7 9 ,0 2 8 ,6 0 7 ,8 5 7 ,1 9 6 ,6 3 6 ,1 5 5 ,7 3 4 ,9 2 4 ,3 3
2 9 0 1 0 ,9 5 1 0 ,3 9 9 ,8 9 9 ,4 1 8 ,9 7 8 ,5 5 7 ,7 9 7 ,1 4 6 ,5 8 6 ,0 9 5 ,6 8 4 ,8 6 4 ,2 7
3 0 0 1 0 ,8 8 1 0 ,3 3 9 ,8 3 9 ,3 6 8 ,9 2 8 ,5 0 7 ,7 4 7 ,0 9 6 ,5 3 6 ,0 4 5 ,6 3 4 ,8 1 4 ,2 2
3 1 0 1 0 ,8 1 1 0 ,2 8 9 ,7 8 9 ,3 1 8 ,8 7 8 ,4 6 7 ,7 0 7 ,0 5 6 ,4 8 6 ,0 0 5 ,5 8 4 ,7 6 4 ,1 7
3 2 0 1 0 ,7 5 1 0 ,2 3 9 ,7 4 9 ,2 7 8 ,8 3 8 ,4 2 7 ,6 6 7 ,0 1 6 ,4 5 5 ,9 6 5 ,5 4 4 ,7 2 4 ,1 3


1 1 ,8 1 1 1 ,2 7 1 0 ,7 9 9 ,9 8 9 ,3 1 8 ,7 6 8 ,2 9 7 ,9 0 7 ,1 4 6 ,6 1 6 ,3 0
1 5 0 1 2 ,6 9 1 2 ,4 6 8 ,5 7 8 ,1 0 7 ,7 0 6 ,9 4 6 ,4 1 6 ,1 2
1 5 5 1 2 ,6 9 1 2 ,3 7 1 1 ,9 9 1 1 ,4 1 1 0 ,8 8 1 0 ,4 2 9 ,6 1
1 7 5
Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
94
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites. Tablas - 16

TABLA 6-248
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apéndice G, Sección A-G.3.
para Acero de 248 MPa de Tensión de Fluencia.
Incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 2 5 1 8 ,8 9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 1 ,1 7 1 0 8 ,4 7 2 7 ,5 5 1 6 ,9 5 3 6 ,5 4 3 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 5 6 5
mayor
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9
6 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9
7 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 7
7 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,2 2 1 2 ,7 3
8 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 8 1 3 ,2 0 1 2 ,8 5 1 2 ,6 2 1 2 ,1 6
8 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,1 7 1 2 ,9 3 1 2 ,7 3 1 2 ,3 5 1 2 ,0 9 1 1 ,6 6
9 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,0 9 1 2 ,7 8 1 2 ,5 3 1 2 ,3 1 1 1 ,9 1 1 1 ,6 3 1 0 ,9 8
9 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,1 4 1 2 ,7 5 1 2 ,4 3 1 2 ,1 6 1 1 ,9 4 1 1 ,4 2 1 0 ,9 6 1 0 ,2 3
1 0 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 3 1 2 ,8 5 1 2 ,4 5 1 2 ,1 2 1 1 ,8 2 1 1 ,4 4 1 0 ,7 3 1 0 ,2 5 9 ,5 9
1 0 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,0 9 1 2 ,6 0 1 2 ,1 8 1 1 ,7 2 1 1 ,2 5 1 0 ,8 6 1 0 ,1 3 9 ,6 4 9 ,0 4
1 1 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,1 5 1 2 ,8 7 1 2 ,3 6 1 1 ,8 0 1 1 ,2 2 1 0 ,7 5 1 0 ,3 6 9 ,6 2 9 ,1 1 8 ,5 7
1 1 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,2 7 1 2 ,9 6 1 2 ,6 7 1 2 ,0 9 1 1 ,3 7 1 0 ,7 9 1 0 ,3 2 9 ,9 2 9 ,1 7 8 ,6 5 8 ,1 5
1 2 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,1 0 1 2 ,7 8 1 2 ,4 8 1 1 ,7 1 1 1 ,0 0 1 0 ,4 2 9 ,9 4 9 ,5 3 8 ,7 7 8 ,2 4 7 ,7 9
1 2 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,2 9 1 2 ,9 4 1 2 ,6 1 1 2 ,2 5 1 1 ,3 8 1 0 ,6 7 1 0 ,0 8 9 ,6 0 9 ,1 9 8 ,4 2 7 ,8 9 7 ,4 7
1 3 0 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,1 5 1 2 ,7 9 1 2 ,4 6 1 1 ,9 5 1 1 ,0 8 1 0 ,3 7 9 ,7 9 9 ,3 0 8 ,8 9 8 ,1 1 7 ,5 7 7 ,1 8
1 3 5 1 3 ,3 9 1 3 ,3 9 1 3 ,0 2 1 2 ,6 5 1 2 ,1 9 1 1 ,6 8 1 0 ,8 2 1 0 ,1 1 9 ,5 3 9 ,0 4 8 ,6 3 7 ,8 4 7 ,2 9 6 ,9 3
1 4 0 1 3 ,3 9 1 3 ,2 9 1 2 ,8 9 1 2 ,5 2 1 1 ,9 4 1 1 ,4 4 1 0 ,5 8 9 ,8 8 9 ,2 9 8 ,8 0 8 ,3 9 7 ,5 9 7 ,0 3 6 ,7 0
1 4 5 1 3 ,3 9 1 3 ,1 8 1 2 ,7 8 1 2 ,2 8 1 1 ,7 2 1 1 ,2 2 1 0 ,3 7 9 ,6 7 9 ,0 8 8 ,5 9 8 ,1 7 7 ,3 7 6 ,8 1 6 ,4 9
1 5 0 1 3 ,3 9 1 3 ,0 7 1 2 ,6 7 1 2 ,0 7 1 1 ,5 2 1 1 ,0 3 1 0 ,1 8 9 ,4 8 8 ,8 9 8 ,4 0 7 ,9 8 7 ,1 7 6 ,6 0 6 ,3 1
1 5 5 1 3 ,3 9 1 2 ,9 7 1 2 ,5 1 1 1 ,8 8 1 1 ,3 4 1 0 ,8 5 1 0 ,0 0 9 ,3 0 8 ,7 2 8 ,2 2 7 ,8 0 6 ,9 9 6 ,4 2 6 ,1 4
1 6 0 1 3 ,3 2 1 2 ,8 8 1 2 ,3 3 1 1 ,7 1 1 1 ,1 7 1 0 ,6 9 9 ,8 5 9 ,1 5 8 ,5 6 8 ,0 6 7 ,6 4 6 ,8 3 6 ,2 5 5 ,9 9
1 6 5 1 3 ,2 3 1 2 ,7 9 1 2 ,1 6 1 1 ,5 6 1 1 ,0 2 1 0 ,5 4 9 ,7 0 9 ,0 1 8 ,4 2 7 ,9 2 7 ,5 0 6 ,6 8 6 ,1 0 5 ,8 5
1 7 0 1 3 ,1 5 1 2 ,7 0 1 2 ,0 1 1 1 ,4 1 1 0 ,8 9 1 0 ,4 1 9 ,5 7 8 ,8 8 8 ,2 9 7 ,7 9 7 ,3 6 6 ,5 4 5 ,9 6 5 ,7 3
1 7 5 1 3 ,0 7 1 2 ,5 4 1 1 ,8 7 1 1 ,2 8 1 0 ,7 6 1 0 ,2 9 9 ,4 6 8 ,7 6 8 ,1 7 7 ,6 7 7 ,2 4 6 ,4 2 5 ,8 3 5 ,6 1
1 8 0 1 3 ,0 0 1 2 ,4 0 1 1 ,7 4 1 1 ,1 6 1 0 ,6 4 1 0 ,1 7 9 ,3 5 8 ,6 5 8 ,0 6 7 ,5 6 7 ,1 3 6 ,3 0 5 ,7 1 5 ,5 1
1 9 0 1 2 ,8 6 1 2 ,1 6 1 1 ,5 2 1 0 ,9 5 1 0 ,4 4 9 ,9 7 9 ,1 5 8 ,4 6 7 ,8 7 7 ,3 6 6 ,9 3 6 ,1 0 5 ,5 0 5 ,3 2
2 0 0 1 2 ,6 8 1 1 ,9 4 1 1 ,3 2 1 0 ,7 7 1 0 ,2 7 9 ,8 0 8 ,9 9 8 ,2 9 7 ,7 0 7 ,2 0 6 ,7 7 5 ,9 3 5 ,3 2 5 ,1 6
2 1 0 1 2 ,4 7 1 1 ,7 6 1 1 ,1 6 1 0 ,6 1 1 0 ,1 2 9 ,6 6 8 ,8 4 8 ,1 5 7 ,5 6 7 ,0 5 6 ,6 2 5 ,7 8 5 ,1 7 5 ,0 2
2 2 0 1 2 ,2 9 1 1 ,6 0 1 1 ,0 1 1 0 ,4 8 9 ,9 9 9 ,5 3 8 ,7 2 8 ,0 3 7 ,4 4 6 ,9 3 6 ,4 9 5 ,6 5 5 ,0 4 4 ,9 0
2 3 0 1 2 ,1 3 1 1 ,4 7 1 0 ,8 9 1 0 ,3 6 9 ,8 7 9 ,4 2 8 ,6 1 7 ,9 2 7 ,3 3 6 ,8 2 6 ,3 9 5 ,5 4 4 ,9 2 4 ,8 0
2 4 0 1 1 ,9 9 1 1 ,3 5 1 0 ,7 8 1 0 ,2 6 9 ,7 7 9 ,3 2 8 ,5 2 7 ,8 3 7 ,2 3 6 ,7 3 6 ,2 9 5 ,4 4 4 ,8 2 4 ,7 1
2 5 0 1 1 ,8 7 1 1 ,2 4 1 0 ,6 8 1 0 ,1 7 9 ,6 9 9 ,2 4 8 ,4 4 7 ,7 4 7 ,1 5 6 ,6 4 6 ,2 0 5 ,3 5 4 ,7 3 4 ,6 3
2 6 0 1 1 ,7 6 1 1 ,1 4 1 0 ,6 0 1 0 ,0 9 9 ,6 1 9 ,1 6 8 ,3 6 7 ,6 7 7 ,0 8 6 ,5 7 6 ,1 3 5 ,2 7 4 ,6 5 4 ,5 6
2 7 0 1 1 ,6 6 1 1 ,0 6 1 0 ,5 2 1 0 ,0 1 9 ,5 4 9 ,1 0 8 ,3 0 7 ,6 0 7 ,0 1 6 ,5 0 6 ,0 6 5 ,2 0 4 ,5 8
2 8 0 1 1 ,5 7 1 0 ,9 9 1 0 ,4 5 9 ,9 5 9 ,4 8 9 ,0 4 8 ,2 4 7 ,5 5 6 ,9 5 6 ,4 4 6 ,0 0 5 ,1 4 4 ,5 2
2 9 0 1 1 ,4 9 1 0 ,9 2 1 0 ,3 9 9,89 9,42 8,98 8,18 7,49 6,90 6,39 5,95 5,09 4,46
3 0 0 1 1 ,4 2 1 0 ,8 6 1 0 ,3 3 9,84 9,37 8,93 8,14 7,45 6,85 6,34 5,90 5,04 4,41
3 1 0 1 1 ,3 6 1 0 ,8 0 1 0 ,2 8 9 ,7 9 9 ,3 3 8 ,8 9 8 ,0 9 7 ,4 0 6 ,8 1 6 ,3 0 5 ,8 6 4 ,9 9 4 ,3 7
3 2 0 1 1 ,3 0 1 0 ,7 5 1 0 ,2 4 9 ,7 5 9 ,2 9 8 ,8 5 8 ,0 5 7 ,3 6 6 ,7 7 6 ,2 6 5 ,8 2 4 ,9 5 4 ,3 2

Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
95
Ejemplos de Aplicación. CIRSO C 301-EL Part e II. Tablas-17

TABLA 6-344
w
nv
A
V⋅φ (kN/cm 2 ) para Vigas según Apéndice G, Sección A-G.3.
para Acero de 344 MPa de Tensión de Fluencia.
Incluye acción del Campo a Tracción.

k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v k v
wt/h 25 1 8 ,8 9 1 5 ,2 1 2 ,8 1 1 1 ,1 7 1 0 8 ,4 7 2 7 ,5 5 1 6 ,9 5 3 6 ,5 4 3 6 ,2 5 5 ,8 5 ,5 5 6 5
Mayor a
0 ,5 0 ,6 0 ,7 0 ,8 0 ,9 1 ,0 1 ,2 1 ,4 1 ,6 1 ,8 2 ,0 2 ,5 3 ,0 3 ,0
6 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,4 2
6 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,3 6 1 8 ,0 6 1 7 ,4 0
7 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 7 1 8 ,2 5 1 7 ,9 8 1 7 ,4 8 1 7 ,1 4 1 6 ,5 2
7 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,3 2 1 7 ,9 0 1 7 ,5 5 1 7 ,2 6 1 6 ,7 1 1 6 ,3 4 5 ,1 1
8 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,2 9 1 7 ,7 6 1 7 ,3 2 1 6 ,9 5 1 6 ,6 3 6 ,0 0 1 5 ,3 7 1 4 ,3 5
8 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,4 8 1 7 ,8 2 1 7 ,2 7 1 6 ,8 0 1 6 ,3 8 1 5 ,8 5 1 4 ,8 6 1 4 ,2 0 1 3 ,2 9
9 0 18,58 18,58 18,58 18,58 18,48 18,09 17,41 16,83 16,11 15,46 14,91 13,91 13,22 12,41
9 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 7 1 8 ,1 4 1 7 ,7 4 1 7 ,0 3 1 6 ,1 4 1 5 ,3 3 1 4 ,6 8 1 4 ,1 3 1 3 ,0 9 1 2 ,3 9 1 1 ,6 6
1 0 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,2 7 1 7 ,8 3 1 7 ,4 2 1 0 ,3 4 1 5 ,4 8 1 4 ,6 7 1 4 ,0 1 1 3 ,4 5 1 2 ,4 0 1 1 ,6 8 1 1 ,0 2
1 0 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,5 0 1 8 ,0 1 1 7 ,5 5 1 7 ,1 2 1 5 ,9 0 1 4 ,9 1 1 4 ,1 1 1 3 ,4 4 1 2 ,8 7 1 1 ,8 1 1 1 ,0 7 1 0 ,4 7
1 1 0 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,2 6 1 7 ,7 6 1 7 ,3 0 1 6 ,6 1 1 5 ,4 0 1 4 ,4 2 1 3 ,6 1 1 2 ,9 4 1 2 ,3 7 1 1 ,2 9 1 0 ,5 4 9 ,9 9
1 1 5 1 8 ,5 8 1 8 ,5 8 1 8 ,0 4 1 7 ,5 4 1 6 ,8 8 1 6 ,1 7 1 4 ,9 7 1 3 ,9 9 1 3 ,1 8 1 2 ,5 1 1 1 ,9 3 1 0 ,8 4 1 0 ,0 7 9 ,5 8
1 2 0 1 8 ,5 8 1 8 ,3 9 1 7 ,8 4 1 7 ,2 7 1 6 ,4 8 1 5 ,7 8 1 4 ,5 9 1 3 ,6 2 1 2 ,8 1 1 2 ,1 3 1 1 ,5 5 1 0 ,4 5 9 ,6 7 9 ,2 1
1 2 5 1 8 ,5 8 1 8 ,2 1 1 7 ,6 5 1 6 ,9 1 1 6 ,1 3 1 5 ,4 4 1 4 ,2 6 1 3 ,2 9 1 2 ,4 7 1 1 ,7 9 1 1 ,2 1 1 0 ,1 0 9 ,3 1 8 ,8 9
1 3 0 1 8 ,5 8 1 8 ,0 4 1 7 ,4 5 1 6 ,5 8 1 5 ,8 2 1 5 ,1 4 1 3 ,9 7 1 2 ,9 9 1 2 ,1 8 1 1 ,4 9 1 0 ,9 1 9 ,7 9 8 ,9 9 8 ,6 1
1 3 5 18,50 17,89 17,15 16,29 15,54 14,87 13,70 12,73 11,92 11,23 10,64 9 ,5 1 8 ,7 1 8 ,3 5
1 4 0 1 8 ,3 6 1 7 ,7 4 1 6 ,8 7 1 6 ,0 4 1 5 ,2 9 1 4 ,6 3 1 3 ,4 7 1 2 ,5 0 1 1 ,6 8 1 0 ,9 9 1 0 ,4 0 9 ,2 7 8 ,4 6 8 ,1 2
1 4 5 1 8 ,2 2 1 7 ,5 8 1 6 ,6 3 1 5 ,8 0 1 5 ,0 7 7,92 1 4 ,4 1 1 3 ,2 5 1 2 ,2 9 1 1 ,4 7 1 0 ,7 8 1 0 ,1 9 9 ,0 4 8 ,2 3
1 5 0 1 8 ,1 0 1 7 ,3 3 1 6 ,4 0 1 5 ,5 9 1 4 ,8 7 1 4 ,2 1 1 3 ,0 6 1 2 ,1 0 1 1 ,2 8 1 0 ,5 8 9 ,9 9 8 ,8 5 8 ,0 3 7 ,7 4
1 5 5 1 7 ,9 8 1 7 ,1 1 1 6 ,2 0 1 5 ,4 1 1 4 ,6 9 1 4 ,0 4 1 2 ,8 9 1 1 ,9 2 1 1 ,1 1 1 0 ,4 1 9 ,8 2 8 ,6 6 7 ,8 4 7 ,5 7
1 6 0 1 7 ,8 7 1 6 ,9 1 1 6 ,0 2 1 5 ,2 3 1 4 ,5 2 1 3 ,8 8 1 2 ,7 3 1 1 ,7 7 1 0 ,9 5 1 0 ,2 5 9 ,6 6 8 ,5 0 7 ,6 7 7 ,4 2
1 6 5 1 7 ,7 7 1 6 ,7 3 1 5 ,8 5 1 5 ,0 8 1 4 ,3 7 1 3 ,7 3 1 2 ,5 9 1 1 ,6 3 1 0 ,8 1 1 0 ,1 1 9 ,5 1 8 ,3 5 7 ,5 2 7 ,2 8
1 7 0 1 7 ,5 8 1 6 ,5 6 1 5 ,7 0 1 4 ,9 3 1 4 ,2 4 1 3 ,6 0 1 2 ,4 6 1 1 ,5 0 1 0 ,6 8 9 ,9 8 9 ,3 8 8 ,2 2 7 ,3 8 7 ,1 5
1 7 5 1 7 ,4 1 1 6 ,4 1 1 5 ,5 6 1 4 ,8 0 1 4 ,1 1 1 3 ,4 7 1 2 ,3 4 1 1 ,3 8 1 0 ,5 6 9 ,8 6 9 ,2 6 8 ,0 9 7 ,2 5 7 ,0 4
1 8 0 1 7 ,2 4 1 6 ,2 7 1 5 ,4 3 1 4 ,6 8 1 4 ,0 0 1 3 ,3 6 1 2 ,2 3 1 1 ,2 7 1 0 ,4 5 9 ,7 5 9 ,1 5 7 ,9 8 7 ,1 4 6 ,9 3
1 9 0 1 6 ,9 6 1 6 ,0 2 1 5 ,2 1 1 4 ,4 7 1 3 ,7 9 1 3 ,1 6 1 2 ,0 4 1 1 ,0 8 1 0 ,2 5 9 ,5 5 8 ,9 5 7 ,7 7 6 ,9 3 6 ,7 5
2 0 0 1 6 ,7 1 1 5 ,8 1 1 5 ,0 2 1 4 ,2 9 1 3 ,6 2 1 2 ,9 9 1 1 ,8 7 1 0 ,9 1 1 0 ,0 9 9 ,3 9 8 ,7 8 7 ,6 0 6 ,7 5 6 ,5 9
2 1 0 1 6 ,5 0 1 5 ,6 3 1 4 ,8 5 1 4 ,1 3 1 3 ,4 7 1 2 ,8 5 1 1 ,7 3 1 0 ,7 7 9 ,9 5 9 ,2 4 8 ,6 4 7 ,4 5 6 ,6 0 6 ,4 5
2 2 0 1 6 ,3 2 1 5 ,4 7 1 4 ,7 1 1 4 ,0 0 1 3 ,3 4 1 2 ,7 2 1 1 ,6 1 1 0 ,6 5 9 ,8 2 9 ,1 2 8 ,5 1 7 ,3 2 6 ,4 7 6 ,3 3
2 3 0 1 6 ,1 6 1 5 ,3 3 1 4 ,5 8 1 3 ,8 8 1 3 ,2 2 1 2 ,6 1 1 1 ,5 0 1 0 ,5 4 9 ,7 2 9 ,0 1 8 ,4 0 7 ,2 1 6 ,3 5 6 ,2 3
2 4 0 1 6 ,0 2 1 5 ,2 1 1 4 ,4 7 1 3 ,7 8 1 3 ,1 3 1 2 ,5 1 1 1 ,4 0 1 0 ,4 5 9 ,6 2 8 ,9 1 8 ,3 1 7 ,1 1 6 ,2 5 6 ,1 3
2 5 0 1 5 ,9 0 1 5 ,1 0 1 4 ,3 7 1 3 ,6 9 1 3 ,0 4 1 2 ,4 3 1 1 ,3 2 1 0 ,3 6 6 ,0 5
2 6 0 1 5 ,7 9 1 5 ,0 1 1 4 ,2 9 1 3 ,6 1 1 2 ,9 6 1 2 ,3 5 1 1 ,2 5 1 0 ,2 9 5 ,9 8
2 7 0 1 5 ,6 9 1 4 ,9 3 1 4 ,2 1 1 3 ,5 3 1 2 ,8 9 1 2 ,2 8 1 1 ,1 8 1 0 ,2 2
2 8 0 1 5 ,6 0 1 4 ,8 5 1 4 ,1 4 1 3 ,4 7 1 2 ,8 3 1 2 ,2 2 1 1 ,1 2 1 0 ,1 7


Relación a/h : separación entre rigidizadores transversales respecto altura del alma
96
Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites. Tablas - 18

97
DIAGRAMA 1

1
y
u
10F9,0
T
−⋅⋅
r
L
1
u
u
10F75,0
T
−⋅⋅
Dimensionar
medios de unión
NO
Verifica estado
límite rotura de
bloque de corte.
(Sección J.4.3)
Determine
Ag (Sección B.1)
Ae (Sección B.3)
Seleccione sección
transversal
Area Neta efectiva
requerida (Ec. D.1-2)
Ae req =
VERIFICA
SI
NOAg ≥ Ag nec
Ae ≥ Ae nec
SI
NO
SI
Prefije U
(Sección B.3)
≤ 300
• Seleccione forma seccional
• Diseñe unión extrema
• Elija medios de unión
Area Bruta requerida
(Ec. D.1-1)
Ag req =
Tu
BARRAS TRACCIONADAS






















































Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. D. de FLUJO- 1

98
DIAGRAMA 2

BARRAS COMPRIMIDAS
)A(Bruta
)A(.Efect
g
ef
x
x
r
L
y
y
r
L
Determinar φc Pn
Sección E..3
ó
Sección A-E.3

Secciones asimétricas.
Secciones abiertas de
pared delgada
NO
1
SI
Elementos
rigidizados
NO
SI
Verifique esbeltez de
los elementos
λr de Tabla B.5-1
SI
NO
NO
≤200
≤200
SI
Barra
armada
Q = Qa . Qs
Area
Area
Qa =
Sección A-B.5.3.b
NO
λ ≤ λr
Qs
Sección A-B.3.a
SECCIÓN DE
ELEMENTOS
ESBELTOS
Sección Compacta
o no compacta
Q = 1
SECCIÓN E.4
o
SECCIÓN A-E.4
SI
Seleccione
sección barra
Pu






















































Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites D. de FLUJO -2

99



1
NO
REDISEÑA R

Pu ≤φc Pn
φc = 0,85 VERIFICA
SI

Pn = Fcr . Ag(10
-1 )
5,1Q c ≤λ⋅
SI

NO

y2
c
cr F
877,0
F ⋅



λ⋅=
y
Q
cr F658,0QF
2
c ⋅

⋅= λ⋅


 ⋅⋅π=λ r
Lk
E
F1 y
c
Máximo λc




















































Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. D. de FLUJO- 3

100


DIAGRAMA 3
VERIFICACIÓN A CORTE DE UNA VIGA





SI
NO
2
ALMA
RIGIDIZADA
yww F
1100
t
h ≤ SI Vn =0,6 Fyw Aw (10-1)
Ecuación F.2—1
SI
Vn =
( )
w
1
ywwyw
th
10F1100AF6,0 

⋅⋅⋅⋅⋅ −

Ecuación F.2-2*
( )2w
w
n
th
A400.90
V
⋅=
Ecuación F.2-3*
SI
NO
yww F
1375
t
h ≤
NO
Vu ≤0,9 Vn NO SI VERIFICAREDISEÑA R
260
t
h
w
≤
SI
Vu















































Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites D. de FLUJO -4

101




E
3
h
a ≤ SI
2
wth
260
h
a



≤ SI
( )2v ha
5
5k +=
k v =5
ywv
w
Fk492
t
h ≤ SI
NO
V =0,6 F A w (10 -1 )
Con ACCIÓN
DEL CAMPO A
TRACCIÓN
SI
Vn =0,6 F yw A w





 
 
 




+
−+
2
v
v
h
a
115 , 1
C1 C (10-1)
yw v
w
F k 613
t
h ≤ SI
NO
w
ywv
v th
Fk492
C =
( ) yw 2 w
v
v
F t h
k 000 . 302
C =
ywv
w
Fk613
t
h ≤SI
NO
( )2w
vw
n
th
200.18kA
V =
NO
( )    = − 1yw v w yw w n 10 F k 492 t h F A 6 , 0 V
NO
SI VERIFICA
REDISEÑAR
Proyectar
Rigidizadores
transversales
Ec. A-G.3-6*
Ec. A-F.2-3*
Ec. A-G.3-5*
Ec. A-F.2-2*
Ec. A-G.3-2
VU ≤ 0,9 Vn
n yw
Ec. A-F.2-1*
CORT 2









Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II. D. de FLUJO- 5

102

DIAGRAMA 4
VERIFICACIÓN A FLEXIÓN DE UNA VIGA



PANDEO LATERAL
TORSIONAL (LTB)
y
b
r
L=λ
NO
rw λ>λ
SI
VIGA
ARMADADA DE
ALMA ESBELTA
(Diagrama 5 )
ESTADOS LÍMITES
PANDEO LOCAL
DE ALA (FLB)
fλ
(Tabla B.5-1)
Cb = 1
PANDEO LOCAL
DE ALMA (WLB)
wλ
(Tabla B.5-1)
Cb = 1




















VERIFICAR
CORTE
(Diagrama 3)
SI
NO
Mu ≤ n
SI
rp λ≤λ<λ Mn2 = 
 



λ−λ
λ−λ
pr
p
rMC ≤ Mp −M
NO
pλ≤λ Mn1 = Mp
SI
>
NO
Mn = min (Mn1 ; M n2 ; M n3 )
Mn3 -3)
SI
rλλ
FLB y LTB




















REDISEÑA R LA
SECCIÓN









Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites D

= Sx Fcr (10


b p

0,9. M

. de FLUJO -6

103
DIAGRAMA 5
VERIFICACIÓN DE UNA VIGA ARMADA DE ALMA ESBELTA

RIGIDIZADORES
SI
NO
5,1h
a >
SI
REDISEÑAR
LA SECCIÓN
NO
NO
fw F
5250
t
h >
SI
SI
( )114FF 96000th yffw +>
NO
SI
REDISEÑAR
LA SECCIÓN

LIMITACIONES





260
t
h
w
>
REDISEÑAR
LA SECCIÓN
SI




NO



ESTADOS LÍMITES



PLASTIFICACIÓN
DEL ALA
TRACCIONADA
PANDEO
DEL ALA
COMPRIMIDA




SI
Mn1 = Re Sxt Fyf (10
-3) Pλ≤λ
NO
Fcr= Fyf
rλ≤λ
SI
NO
Fcr= Fyf Cb 







λ−λ
λ−λ−
pr
p
2
1
1 ≤Fyf
Fcr= 2
PGC
λ

PANDEO LATERAL
TORSIONAL
PANDEO LOCAL
ALA COMPRIMIDA
yf
r
yf
p
T
b
F
1985
F
788
r
L
=λ=λ
=λ
CPG =1.970.000 . Cb
Cb (Ver Sección F.1.2)
cyf
r
yf
p
f
f
kF
604
F
170
t2
b
=λ=λ
=λ
CPG =180.650 kc
Cb =1
kc=
wth
4 0,35≤kc≤0,763
Mn2 = Re RPG Sxc Fc (10
-3)
Mn = min (Mn1 ;M n2
Mu ≤0,9 Mn
S
REDISEÑAR
LA SECCIÓN
NO































Ejemplos de Aplicación CIRSOC 301-EL. Parte II.

r

)
I
VERIFICA

VERIFICAR
CORTE
D. de FLUJO- 7

104

Ejemplos de Aplicación Reglamento Argentino de Estructuras de Acero para Edificios. Estados Límites D. de FLUJO -8